现浇箱梁支架预压方案_百度文库
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现浇箱梁支架预压方案|现​浇​箱​梁​支​架​预​压​方​案
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摘要：本文以工程桥梁实例建设为主体，阐述了曲线变截面连续箱梁施工的技术方案和设计细节。
关键字：连续箱梁；桥梁；施工；技术方案
一、工程概况
丹东市三号干线跨线桥址处跨沈丹线K247﹢120.4与沈丹线铁路斜交，交角为57.62&，上跨桥采用40m﹢60m﹢40m一联连续梁。中跨跨越铁路，单箱六室顶板宽26m，底板宽21m，悬臂长2.5m，支点处梁高3.6m，跨中处梁高1.7m，箱梁中墩采用2根直径3m钢筋混凝土柱式桥墩，边墩采用2根直径2.5m柱式桥墩。连续梁段全长139.84m，平曲线位于400m圆曲线上，该段纵坡按小里程侧3.65%、大里程3.06%、横向设1%单向破。跨铁路孔桥下净空7m。
二、曲线变截面连续箱梁施工方案
箱梁采用满堂支架现浇施工方法，采用分段浇筑，每段之间设后浇带，待箱梁达到设计强度后，用微膨胀混凝土浇筑后浇带。每段梁分3层浇筑，分别为底板（含倒角）、腹板和隔板、顶板（含倒角）。施工顺序见图１。
2.1现浇段支架搭设及预压
根据施工特点，本工程采用在支架上浇筑混凝土施工。满堂支架按支架及基础的专项施工方案进行施工, 除保证其强度、刚度及稳定性外，根据支架情况考虑支架的弹性和非弹性变形。
支架体系形成后，在支架体系上设灌砂筒，上安放支架，其上铺设底模板。用行架结构将两根钢管锚固于墩顶，可节省许多落地支架所需要的构件安设，既节省材料、缩短安装时间，又增加了支架的安全安全系数。此外，支架体系上设砂筒，有利于底模的高度调整和拆除，加快了施工进度。
支架搭设完成后，要进行预压，以监测支架的承载能力和稳定性，同时消除永久变形，测定弹性变形，为底板高程的调整提供依据。预压重量为主梁重量120%。支架预压达到施工要求后，便可进行施工。
2.２现浇段施工
１）纵向预应力管道集中，钢筋密集，混凝土方量大，为了确保结构强度防止有害裂缝，浇筑时采取控制混凝土水化热的影响，分层浇筑。合理确定分层位置，各层龄期差尽可能小，避免各层混凝土收缩差异导致混凝土开裂。在顶层浇筑后，及时注意内外浇水养生，及时拆模，以避免内外温差造成的混凝土开裂。
２）箱梁内锚块钢筋与箱梁钢筋焊接为整体，并注意锚块上封锚钢筋的预埋，锚块混凝土与箱梁混凝土同时浇筑。当箱梁内各部分的钢筋与预应力管道发生干扰，局部调整钢筋的位置或绕过管道通过，严禁截断钢筋。校核预应力孔道的尺寸与位置，准确无误后方可浇筑混凝土。
３）预应力钢束在浇筑混凝土前全部穿入波纹管，定位牢固，接缝密封，进浆口和排气口畅通，管道峰位埋设排气管。在浇筑混凝土时专人负责检查。
箱梁混凝土达到95%设计强度后施加预应力。纵向预应力束张拉控制应力为1340MPa，纵、横预应力束张拉程序为：
0&初应力持荷2min OK（锚固）
４）预应力管道穿束顺利与否是预应力施工的一个重要环节。若施工不当或者方法不慎，穿束时往往会戗起波纹管，引起钢带聚积而造成管道堵塞，此时打开堵塞处处理会对梁作结构造成损害，既影响质量又影响进度。为保证波纹管的圆顺，在直线段用钢管作为内衬套，曲线部分用塑料管作为内衬套，提高圆管的圆顺度。
2.３桥梁预拱度控制
预拱度是为抵消桥梁等结构在载荷作用下产生的挠度，而在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。在进行桥梁的悬臂灌筑过程中，悬臂由于受到诸多因素的持续作用，会使完工时的梁顶高程与灌注前的模板高程明显不同，有的点甚至会相差5～10cm，而且桥墩越高，跨度越大，建设速度越快，这个高程差就会愈明显。
桥梁主梁悬浇段的各节段立模标高可按下式确定
Hi=H0+fi+(-fi预)+f篮+fx(1)
式中：Hi为待浇筑主梁底板前端底模标高；
H0为该点设计标高；
fi为本施工段及以后浇筑的各段对该点的影响值；
fi预为本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值；
f篮为挂篮弹性变形对该施工段的影响值；
fx为由徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响值。
上述各参数在有限元倒向分析基础上根据实测信息对计算预拱度进行调整和预测，确定最佳预拱度。
2.４预应力张拉控制
预应力筋的张拉采用张拉应力与伸长值双控的措施，即以张拉应力为主，以锚下张拉力为主延伸量校核。在预应力筋张拉实施前，要对张拉应力和伸长值进行理论值的计算，确定设计范围。实际伸长值与理论伸长值差值应控制在6%以内。在施工中，要对伸长值进行检测，当检测值与理论值偏差较大时，应暂停张拉，并采取调整措施。
施工时实测管道摩擦系数、局部偏差系数及钢绞线弹性模量，据此调整实际张拉力及伸长量，顺序进行。曲线预应力筋或长度&25m的直线预应力筋与孔道壁的摩擦力较大，宜两端张拉；否则，一端锚固，另一端张拉会使摩擦阻力集中在一端的锚具和千斤顶上，使实际预应力可能达不到要求。对于长度＜25m的直线预应力钢绞线或直线精轧螺纹钢筋可在一端张拉。
2.５灌浆施工
孔管应尽量压浆，采用C40水泥，压浆宜先压注下层孔管。压浆前在孔道的一端用真空泵对孔道进行抽真空使之产生-0.1MPa左右的真空度（真空度达到80%以上），然后用灌浆泵将优化后的水泥浆从孔道的另一端灌入，直至布满整条孔道，并加以之不小于0.7MPa的正压力，以提高预应力孔道灌浆的饱满度和密实度。
水泥采用P42.5普通硅酸盐水泥，水灰比控制在0.3～0.35，按实验室配合比适量掺入微膨胀剂现场试配。拌合后3小时泌水率控制在2%，浆体流动度&30s（拌合后完成）。压浆前关闭所有排气阀门，启动真空泵10分钟，真空度达到－0.08～－0.1MPa。真空度稳定后，保持真空泵运行的同时，往压浆端的水泥浆入口压浆。一条波纹管的压浆必须连续进行，从低到高逐一打开埋设于波纹管各峰顶排气管，排出残余空气及泌水，保证浆体饱满。
变截面连续箱梁施工，混凝土浇注量大，且需对称浇注。为了满足对称浇注要求，提高浇注速度，采用三通管，既可单向泵送混凝土，又可双向同时泵送。采取这一措施可将浇注时间缩短至６－８小时，避免了由于混凝土浇注过慢可能出现的明显接茬和断面新老混凝土可能出现的裂缝。
2.６箱梁段施工监测校核内容
箱梁后浇带浇筑前须对已浇筑并施工完毕的箱梁梁段进行检查和校核，确保箱梁各部尺寸及施工误差满足有关规范要求。实际测量的竖向标高及控制点平面坐标与理论计算相符，箱梁梁段混凝土强度是否达到设计值。预应力钢束的锚下控制张拉应力和伸长值是否与理论计算相符，新老混凝土接触面处的混凝土表面必须凿毛冲洗并刷2遍C50水泥浆，以保证新老混凝土结合良好。
丹东市三号干线跨线桥成功的实施了曲线变截面连续箱梁施工，积累了相关技术施工经验和数据信息，为今后类似的施工工程提供了一定的技术参考和指导作用。
参考文献：
[1] 王爱国、杨少宏，预应力混凝土箱型连续梁支架法现浇施工技术[J]，铁道工程学报，2002,(03).
[2] 魏道凯，支架现浇变截面连续箱梁施工工艺探讨[J]，山西建筑，2008，(20).
[3] 邵振华、李兴才，预应力砼箱型连续梁支架法现浇施工技术[J]，林业科技情报，2009，(03).
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厦成高速公路漳州段A4合同段待诏亭大桥现浇箱梁满堂支架施工方案 目录一、编制依据.....................................................................................................................................2二、工程概况.....................................................................................................................................2三、现浇梁支架设计................................................................................................................21、支架地基处理.......................................................................................................................22、做好原地面排水,防止地基被水浸泡..............................................................................33、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求..................................................................................34、施工工艺流程.......................................................................................................................4四、现浇箱梁支架验算....................................................................................................................41、荷载分析...............................................................................................................................52、荷载组合...............................................................................................................................53、荷载计算...............................................................................................................................53.1 箱梁自重——q1 计算.................................................................................................53.2 结构验算.......................................................................................................................81、底模板计算.............................................................................................................82、箱梁侧模板验算....................................................................................................93、箱梁内模支架计算..............................................................................................104、箱梁底模下横向方木验算................................................................................................124.1 现浇箱梁翼板范围横向方木计算.................................... 124.2 现浇箱梁 A-A 断面横向方木计算.................................... 135、支架立杆顶托上顺桥向方木验算....................................................................................166、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算........................................................................216.1 现浇箱梁 A-A 断面.....................................................................................................216.2 现浇箱梁 C-C 断面.....................................................................................................267、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算................................................................278、地基承载力验算.................................................................................................................289、满堂支架整体抗倾覆分析计算........................................................................................29五、支架的预压...............................................................................................................................29六、支架搭设施工要求及技术措施............................................................................................311、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求............................ 312、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定................................ 32七、安全保证措施及事故应急救援预案......................................................................................35㈠、安全保证措施...................................................................................................................35㈡、事故应急救援预案...........................................................................................................39一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准 JTJ041—2000《公路桥涵施工技术规范》、JTG F80/1-2004《公路工程质量检验评定标准》、JTJ076—95《公路工程施工安全技术规程》等现行有关施工技术规范、标准。3、厦成高速公路漳州段 A4 合同段施工图设计以及相关文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料,以及相关补充资料;我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。5、参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》(桥涵下册)、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》(GB)。二、工程概况待诏亭大桥现浇箱梁左为单箱两室结构,右幅为单箱三室结构,分别为四跨等截面单向预应力连续梁,布置形式为 4×24,顶板宽左幅 16.5m,底板宽 12.5m,每侧翼板悬臂长 2.0m,箱梁顶板设置成 2%双向横坡,梁高 2.5m,腹板厚 50cm,顶板厚 25cm,底板厚 25cm。至梁端顶板加厚到 45cm,底板加厚到 45cm。各分隔墩顶处设 2.6m 厚端横隔板,现浇梁端各连续墩顶处设一道 2.2m 厚横隔板。平纵面信息:本桥平面位于 R=1800m 的右偏圆曲线上;纵面位于 0.85%上坡上;本桥在 GGK38+533.672 上跨 A 匝道,交角 89°;在 GGK38+699.238 上跨省道 207,交角 62°。箱梁为单向预应力结构。纵向预应力采用大吨位群锚体系,预应力钢束采用 19Φ S15.2 钢绞线束,其标准强度为 1860MPa,位于底板、腹板及顶板之中。三、现浇梁支架设计1、支架地基处理首先对支架布设范围内的杂物及虚土进行清除,将原地面进行整平(斜坡地段做成台阶),然后采用重型压路机碾压密实,根据经验及试验,要求地基承载力达到[fk]=220KPa。达到要求后再铺筑 15cm 的 C15 混凝土,养生后作为满堂支架的持力层,并按碗口支架横向布局设置 5.0cm×20.0cm 的木板,再在其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水,防止地基被水浸泡桥下地面整平并设 2%的人字型横披排水,同时在两侧设置排水沟,防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设,为便于高度调节,每根立杆底部和顶部分别设置 KTZ50 型可调底座和 KTC50 型可调托撑,可调范围 0~50cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差,采用 LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90 等规格的杆件进行组合安装。通过计算,确定支架模板布置形式如下:1、箱梁外模板采用 122×244×1.5cm 规格的竹胶板。2、侧模采用 1.2cm 厚竹胶板,竹胶板后采用 10×10cm 方木作为横向分配梁(净距 25cm),用Φ 48×3.5mm 钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载,每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。3、内模采用 1.2cm 厚竹胶板,竹胶板后采用 10×10cm 方木作为横向框架(净距25cm),10×10cm 方木后采用 10×10cm 方木作为纵向分配梁(净距 40cm)将框架连成一体。4、左幅支架采用(90×2+60×4+90×4+60×3+90×4+60×4+90×2)cm×60(90)cm×120cm(横×纵×高)的步距;右幅支架采用(90×2+60×4+90×3+60×3+90×4+60×3+90×3+60×4+90×2)cm×60(90)cm×120cm(横×纵×高)的步距(端横梁及前后 2.5m 处梁底 90cm 处需加密立杆,上采用 10×10cm 方木作为横向分配梁,为安全考虑净距 10cm)。5、原路面承载力可满足要求,经实测地基承载力需达到 220Kpa 以上,然后浇筑 15cm 后 C15 混凝土垫层。6、纵向在腹板及中隔板位置下满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)》6.3.2 规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上,现场可根据实际情况酌情调整。当立杆基础不在同一高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 50cm。7、安装纵向方木时,两根方木的接头应放在顶托上,如不允许则要搭过桥。8、翼板外边缘设置不低于 1.3m 的钢管架临边防护设置。附件: 本方案支架平、纵、横布置图。4、施工工艺流程四、现浇箱梁支架验算本计算以右幅第一联 24m+24m+24m+24m 标准跨径等截面单箱三室预应力砼斜腹板连续箱梁为例,对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用Ф 48×3.5 ㎜钢管,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B 钢管截面特性表,钢管截面积 A=4.89×102㎜2,截面模量 W=5.08 ×103㎜3,自重 38.4N/m, 回转半径 i=15.78mm,查表 5.1.6 得钢材的抗压强度设计值[δ]=205MPa1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式:⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取 26kn/m3。⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取 q2=1.0kPa(偏于安全)。⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa;当计算肋条下的梁时取 1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取 1.0kPa。⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取 2.0kPa,对侧板取 4.0kPa。⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取 2.0kPa。根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力,根据支架高度及横杆的步距,在安全的要求下当支架高度在 10m 以下时,横杆步距为 1.2 时,按每根立杆荷载为 30KN,并不计支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴+⑵+⑶+⑷⑴+⑵侧模计算⑸+⑹⑸3、荷载计算3.1 箱梁自重——q1 计算根据待诏亭大桥现浇箱梁结构特点,选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算,即现浇箱梁 F-F 断面(跨中)、D-D 断面(变截面最不利)、H-H 断面(墩顶中、端横梁)四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。计算简图通过深入分析,在支架形式不发生变化的情况下,C-C截面为B-B截面的最不利形式,又考虑到翼缘板位置下全桥受力情况一致,故受力以A-A断面及C-C断面分别进行计算。1、翼板范围箱梁自重:腹板位置中隔板位置q1= 26×(0.15+0. 45)=15.6 kN/m2;2、现浇梁A-A截面q1计算腹板范围箱梁自重:单边腹板截面积(截面阴影部分)计算得1.550 m2,此范围支架宽1.8m。q1= 26×(1.550×1.0)/(1.8×1.0)=22.39 kN/m2;中隔板范围箱梁自重:中隔板截面积(截面阴影部分)计算得1.676 m2,此范围支架宽1.8m,该范围自重最大。q1= 26×(1.676×1.0)/(1.8×1.0)=24.21 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自重:顶板厚25 cm,底板厚25 cm,q1= 26×(0.25+0.25)=13.00 kN/m2;3、现浇梁C-C截面q1计算箱室范围箱梁自重:单个截面阴影部分面积计算得5.2×1.5=7.8m2,此范围支架最不利段为宽0.9m×4=3.6m,该范围自重最大。q1= 26×7.8/(3.6×1.0)=56.34kN/m2;4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得:翼板范围箱梁自重 q1=15.6 kN/m2;顺桥向跨距 0.9m 的 A-A 截面:腹板范围箱梁自重 q1=22.39 kN/m2;中隔板范围箱梁自重 q1=24.21 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自重 q1=13.00 kN/m2;腹板位置中隔板位置顺桥向跨距 0.6m 的 C-C 最不利截面:支架横向布局最不利范围箱梁自重 q1=56.34 kN/m2。满堂支架纵、横向及步距的布置情况,即在墩柱前后各 6.0 m 范围,立杆纵向间距 60cm,其余立杆纵向间距 90箱梁底板下横向间距 90cm,腹板下横向间距60cm,中隔板下横向间距 60cm,翼板下横向间距 90横杆步距 120 cm 。3.2 结构验算1、底模板计算本方案箱梁底模采用规格为 2440mm×1220mm×15mm 竹胶板,竹胶板下横向方木间距均为 30cm。查《公路施工手册》(桥涵下册)表 13-17 竹编胶合板力学性能,得,弯曲强度[δ W]=90.0Mpa,弹性模量 E=6×103Mpa。1.1 现浇箱梁 H-H 断面箱室范围底模板计算箱室下底模板计算简图由于模板的连续性,在均匀荷载的作用下,计算时按 4 跨等跨连续梁计算,受力分析见箱室范围底模板计算简图。查《路桥施工计算手册》附表 2-10,得:Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12,W= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度 L=0.3m。①模板弯曲强度计算q=1.0(q1+q2+q3+q4) ×0.3=[1.0×(56.34+1.0+2.5+2.0)] ×0.3=61.84×0.3=18.55 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.107×18.55×0.32=-0.1786 kN. m模板计算宽度取 b=1.0m,W= bh2/6=(1.0×1.52)/6=0.375×10-4cm3δ W= Mmax/W=0.×10-4)=4.762 Mpa&[δ W] =90.0Mpa经计算,箱室范围底模板弯曲强度满足要求。②模板挠度计算I=bh3/12=(1.0×0..28×10-6m4f=0.632qL4/(100EI)=0.632×18.55×103×0.34/(100×6×103×106×0.28×10-6)=94.96/.57×10-3m=0.57mm&L/400=300/400=0.75 mm经计算,箱室范围底模板挠度满足要求。通过以上对本桥现浇箱梁最不利部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算,得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为 2440mm×1220mm×15mm 竹胶板,竹胶板下设置 10cm×10cm 间距 30cm 的方木。查《公路施工手册》(桥涵下册)表13-17 竹编胶合板力学性能,得,弯曲强度[δ W]=90.0Mpa,弹性模量 E=6×103Mpa。新浇混凝土对侧模的压力——q5 计算因现浇箱梁采取水平分层以每层 30cm 高度浇筑,在竖向上以 V=2.5m/h 浇筑速度控制,砼入模温度 T=20℃控制,因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=F=
Vtc 215.12..0 =63.79 KPac —混凝土的重力密度( 3/ mKN )0t —新浇混凝土的初凝时间(h),可按实测确定。当缺乏试验资料时,可按152000Tt 计算;(T—混凝土初凝时间,取 20 度)1 —外加剂影响系数,不产外加剂时取 1.0;掺有缓凝作用的外加剂时取 1.2.2 —混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于 30mm,取 0.85;50-90mm 时,取 1.0,110-150mm 时,取 1.15;v —混凝土浇筑速度,取 2.5(m/h);2/6.416.126 mKNHF c
取以上两值的最小值,故最大侧压力为 2/6.41 mKNF 有效压头高度 mFhc6.1266.41计算时按 4 跨等跨连续梁计算,查《路桥施工计算手册》附表 2-10,得:Mmax=-0.107q L2; f=0.632 qL4/(100EI); I=bh3/12,W= bh2/6箱梁侧模板跨度 L=0.3m。①模板弯曲强度计算q=1.0(q4+q5)×0.3=[1.0×(4.0+41.6)] ×0.3=45.6×0.3=13.68 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.107×13.68×0.32=-0.132 kN.m模板计算宽度取 b=1.0m,W= bh2/6=(1.0×0..375×10-4m3δ W= Mmax/W=132/0.375×10-4=3.52 Mpa&[δ W] =90.0Mpa经计算,侧模板弯曲强度满足要求。②模板挠度计算I=bh3/12=(1.0×0..28×10-6m4f=0.632qL4/(100EI)=0.632×13.68×103×0.34/(100×6×103×106×0.28×10-6)=70.03/.417×10-3m=0.417mm&L/400=300/400=0.75 mm经计算,侧模板挠度满足要求。通过以上对本桥侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算,得出该满堂支架侧模板设置满足要求。3、箱梁内模支架计算本方案箱梁内模采用一类一等品规格为 2440mm×1220mm×12mm 竹胶板,竹胶板下设置 10cm×10cm 间距 30cm 的方木。查《公路施工手册》(桥涵下册)表13-17 竹编胶合板力学性能,得,弯曲强度[δ W]=90.0Mpa,弹性模量 E=6×103Mpa。1.荷载取值播放器加载中，请稍候...
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