烟囱的原理 烟囱原理 电冰箱的工作原理 计算机的工作原理 交换机的工作原理 电动机..
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烟囱的工作原理
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锅炉烟囱高度的设计选择
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加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算 第!&卷第#期化工学报$%&'!&(%'# )*+,年#月-./0-1%)*+,研究论文加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算潘伶+杨沛山+曹友洪)!+福州大学机械工程及自动化学院&福建福州,7*+*8#)福建鑫泽环保设备工程有限公司&福建福州,7***)$摘要%在安装有二次脱水装置的湿法脱硫直排烟囱内引入热风&可进一步降低烟囱出口含水率&有效解决烟囱飘雨问题&为考察热风对气流流动特性影响&进而优化脱水装置结构&使脱水效果与运行阻力达到最佳匹配&基于-9: 方法&采用离散相模型';(&!=双方程湍流模型和组分输运模型组合建立了描述直排烟囱内部流场的流体动力学模型&对其进行了数值模拟&获得了加热风前后烟囱内温度'速度'压强和含水率的变化规律&结果表明&加热风后&烟囱出口处温度上升,&&速度增加*'!?(@A+&压强降低77B5&含水率减小)C?D(?A,&旋流板最佳叶片角度是&7E&模拟结果均处于工程实际监测数据波动范围内&验证了模拟合理性和可行性&为优化直排烟囱内部结构和指导工程实际现场取样点提供了理论依据&关键词%热风#湿法烟气脱硫#直排烟囱#脱水#-9: 模拟#优化!&#%+*',C!C)F'G@@4'*&,8=++7#')*+,'*#'**7中图分类号%HI!)+文献标志码%J 文章编号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收到初稿&)*+,A*&A*)收到修改稿&联系人及第一作者%潘伶!+C!C*$&女&副教授&基金项目%福建省教育厅资助项目!1J+**)8$#福州市科技项目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引言在脱硫脱硝环保设备中&用湿法脱硫直排烟囱取代原混凝土烟囱&有效地减小了结构空间和投资维护费用++,&但是由于直排烟囱高度较低&即使经除雾器除去烟气所携带的部分细小液滴&烟气湿度依然很大&吴金泉等+),在直排烟囱内加装二次脱水装置&同时选用锅炉二次热风加热烟气&在实际工程中取得很好的脱水效果&大大降低了烟囱出口含水率&有效解决了烟囱飘雨问题&湿法脱硫直排烟囱内部流场&因内设二次脱水装置&又引入热风&造成气液流场复杂多变&既有气流流场和脱水流场&又有大量液滴蒸发&目前国内外尚未见含二次脱水装置的脱硫直排烟囱整体脱水流场及考虑流场内液滴蒸发的研究报道&在气液流场方面&0M5%等+,,采用颗粒流模型对旋流板局部区域气液流场进行了模拟分析#-M54D 等+&,'\M54D等+7,对传统的脱硫塔内部烟气流场进行了模拟与实验#李明等+!,从水汽比角度对离心和旋风两种不同结构对烟气的脱水效果进行了中试实验研究与分析#在液滴蒸发方面&所有研究都与脱硫设备无关&而是纯粹关注单个液滴蒸发的理论或实验研究&王海涛等+#,采用-9: 方法中的离散相模型对单个液滴在高温气体中蒸发特性进行了计算分析#贺丽萍等+8,采用-9: 方法中的$]9模型对液滴形成和破碎进行了研究#0L3%L%@等+C,对液滴在蒸发模拟过程中的压力场'温度场'浓度场等多个场进行了研究分析#0P3DPG++*,分析了多种液滴蒸发模型在精度和效率上的优缺点&本文基于-9: 方法&对气相湍流采用/2&P3方法描述& 对液相颗粒采用 Z5D354DP 方法描述+++=+7,&先在入口含水率相同情况下&对某燃煤电站湿法脱硫直排烟囱内部加热风前后的气液两相流场进行模拟&并将模拟结果与工程实际进行对比分析以验证模拟的合理性&后在热风温度相同情况下&对!种不同旋流板叶片角度的直排烟囱内部流场进行模拟&较系统地研究了热风对烟囱内温度'速度'压强和含水率的影响&分别得到了烟囱内部气流流动特性曲线和旋流板最佳叶片角度&以期缩短研发周期&降低研发成本&为进一步优化直排烟囱内部结构和指导工程实际现场取样点提供理论指导&+工程实际中烟囱外部结构和数据监测湿法脱硫直排烟囱为新型高效湿烟囱除雾器以上部分&其外部尺寸如图+所示&由于烟囱内装有脱水装置& 气流流动复杂& 且烟囱高度较高&设置监测点困难且盲目&工作人员对烟囱内部气流流场分布状况及流动特性难以进行全面了解和直观分析&工程实际中主要通过监测出口烟气温度'速度'压强和湿度等变化来了解脱水装置和热风的脱水效果&图)是采用:-0控制系统对加热风后直排烟囱出口的部分气流温度' 速度'压强和湿度等数据的监测曲线&由图知烟囱出口温度变化范围为&#'&7+'&^&即,)*'7,)&'7&&气流速度为+&'8)) ?(@A+& 压强为A&**A+**B5&湿度为8_+*'+&_&行业中常以出口含水率而非湿度作为衡量烟囱排放合格与否的标准&所以对于湿度要先求出其对应的体积比浓度值&再计算得出出口含水率的范围为+,'C,!',?D(?A,&图+烟囱外部尺寸9GD'+/VLP345&@GSPQM53L%RQMG?4P6(BCCD(第#期潘伶等%加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算图)加热风后烟囱出口温度'速度'压强和湿度监测曲线9GD')-23TP@%RLP?KP35L23P&TP&%QGL6&K3P@@23P54OM2?GOGL65L%2L&PL%RQMG?4P65RLP35OOG4DM%LNG4O)加热风前后烟囱内部流场数值模拟BH?物理模型图,为烟囱内部流场物理模型&左图未加热风&右图加热风&旋流板和捕滴器构成烟气脱水装置&旋流板角度根据工程实际取&)E&为尽量接近实际情形&模型按实际尺寸建立&烟囱内部流场模型复杂&气流在二次脱水装置和热风口附近势必运动激烈&将加热风前后内部流场模型分别分成#个和C个部分进行网格划分&最后网格总数分别为++C万和+!,万&BHB数学模型脱硫塔烟囱内部流场是复杂的三维气液两相湍流流动&本文采用/2&P3=Z5D354DP方法进行研究&烟气为连续相&液滴为离散相&为便于模拟&将烟囱内部流场简化为稳定运行时某一时刻流场&将非定常问题转化为三维黏性不可压缩定常湍流流动问题&其基本控制方程为! $3EOGT!2$FOGT D35O! $ E& !+$式中为通用变量& 为广义扩散系数&& 为广义源项++!,&图,烟囱内部流场物理模型9GD',BM6@GQ5&?%OP&%RG4LP345&R&%NRGP&O%RQMG?4P6!=双方程湍流模型中湍动能! 和湍动耗散率方程为! $!3E !2! $,G,FG,!PRR!G! $;EH! I !)$!$3E!2,$G,FG;PRRG! $;E&+!H! I&))!!,$式中 修正湍动黏度 PRR `aL&L `&!)&&`*'*8&7&H! 为由平均速度梯度引起的湍动能(JCCD( 化工学报第!&卷! 的产生项&有效 B354OL&数! ``+',C&&+为修正经验系数&&)`+'!8++!,&离散相粒子作用力平衡方程为O2KO3F 5: 2I2! $K E. K I! $KE5 !&$式中5: !2A2K$表示粒子单位质量曳力&5 为附加质量力等其他作用力&对于液滴蒸发&因液滴成分为水&采用单组分液体蒸发动力来自于液体蒸气压与周围气体蒸气分压之差的原理++#=+8,&粒子轨道方程为O2KO3F+K2I2! $K !7$粒子的传质和传热方程为K, F!Q &,&@ I&,&b! $ !!$4K#KOLKO3F$1K Lb AL! $K aO4KO3$RD !#$基本方程式!+$和!=湍流模型方程式!)$'式!,$构成求解湍流流动的封闭方程组&求出雷诺应力项!正应力和切应力$ 和时均未知量!速度'压强'温度等标量$&进而得出烟气流动规律&液滴作为离散相粒子&其运动规律求解基于式!&$'式!7$&其中式!&$求解粒子运动速度&式!7$求解粒子轨迹&液滴蒸发所需的传热传质计算基于式!!$'式!#$&其中式!!$求解液滴传质&式!#$求解液滴传热&BHI数值计算方法和边界条件本文采用;(&!=双方程湍流模型'离散相模型和组分输运模型,种模型进行模拟&压力=速度耦合采用半隐式方法 0.IBZ/ 算法++C=)*,&近壁区采用壁面函数法&对流项选取二阶迎风格式&烟囱内烟气包括氮气'氧气'二氧化碳'水蒸气和氮硫氧化物等&因氮硫氧化物等成分含量较少&故将烟气简化为以氮气和水蒸气两种成分为主的混合气体作为连续相进行研究&烟气中所含水滴作为离散相颗粒加入连续相中计算&其直径大多在+**+***? 之间&少数大于)***?&在加热风前&液滴蒸发很小&液滴直径较大&为简化计算&统一取+***?#加热风后&液滴蒸发量很大&在烟囱内气流稳态流动的某一瞬时&液滴直径有大有小&为接近实际情况&取最小+**?&最大+***?&根据实际测量值&烟囱入口处含水率取+)*?D(?A,&烟气温度和密度分别取,)+ &和+'+YD(?A,&热风温度和密度分别取&+,& 和*'87YD(?A,&烟囱进口端面和热风入口均采用速度进口边界条件&假定进气口速度均匀&速度分别取,')?(@A+和+7?(@A+&出口端面采用自由出口&捕滴器全部面设为-捕捉.边界条件&其他各壁面均设为绝热无滑移壁面&BHJ模拟结果图&!5$表明加热风前烟囱内部温度场变化不大#图&!U$表明加热风后烟囱内部旋流板以下部分温度场变化较大&其温度范围是,+C'*#&+,&&加热风后&向上流动的烟气遇到热风&烟气温度升高&加速液滴蒸发&图&!Q$' !O$表明加热风前后烟囱内部速度变化不大&且均在旋流板处速度达到最大&这是因为烟气通过旋流板后&流动方式由竖直向上流动转为旋转上升流动&且由于叶片增大了运行阻力&从而使气流速度激增&从速度图中可以看出&在较长高度!约8?$内&旋流板上部的烟囱中心区域存在着低速区+)+,&且速度先增大后减小&再逐渐增大&这是因为烟气通过旋流板后&运动方向发生急剧改变&在旋流板盲板上部区域会产生类似圆柱绕流的回流&流速低而平缓&且方向向下#气流沿烟囱内壁快速旋转上升&内壁区域烟气较集中&流速较大&而中心区域烟气较稀疏&流速较低&随着烟囱高度增大&烟气逐渐聚集混合&两者将趋于一致&图&!P$'!R$表明加热风后烟囱内部旋流板以下部分压强增大&加热风前烟囱内部整体压强变化范围是 A#,&'7#++',B5&加热风后是A#,*'&##*')B5&从压强图中可以看出&气流在经过旋流板后压强骤减&且在上部形成负压区&这是因为旋流板增大了气流运行阻力&使得旋流板上盲板周围气流流速最大&高达&!'7?(@A+&沿叶片向外逐渐降低&根据伯努利方程不难得知旋流板上部烟囱中心区域压强较低&且通过计算得此部分 M),c+*!&气流会在盲板上部形成速度和压强均较低的涡街&从而形成烟囱内部的负压区&,加热风前后烟囱内部各参数模拟结果对比分析温度'速度'压强和含水率是烟囱内部最为重要的&个参素&为直观显示烟囱改进前后内部不同高度它们的变化情况&沿烟囱高度方向共取+#个不同截面&采用加权面积积分方法计算出温度'速度'压强和含水率值&结果如图7所示&图7!5$表明加热风前烟囱内自下而上温度基(NCCD(第#期潘伶等%加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算图&加热风前后烟囱:`*截面温度速度和压强分布云图9GD'&:G@L3GU2LG%4%RLP?KP35L23PQ%4QP4L35LG%454OTP&%QGL6G4@PQLG%4:`*%RQMG?4P6UPR%3P54O5RLP35OOG4DM%LNG4O5@PQLG%4LP?KP35L23PUPR%3P5OOG4DM%LNG4O&U@PQLG%4LP?KP35L23P5RLP35OOG4DM%LNG4O&Q@PQLG%4TP&%QGL6UPR%3P5OOG4DM%LNG4O?@A+O@PQLG%4TP&%QGL65RLP35OOG4DM%LNG4O?@A+P@PQLG%4K3P@@23PUPR%3P5OOG4DM%LNG4OB5R@PQLG%4K3P@@23P5RLP35OOG4DM%LNG4OB5本保持不变其值为,)+&加热风后烟囱出口温度增加至,)& & 处于实际监测范围,)*'7,)&'7& 之内有利于解决烟囱飘雨问题图 7U表明加热风前后烟囱内部烟气速度有小幅提升出口烟气速度由+#'!?@A+增加至+8'&?@A+处于实际监测范围+&'8)) ?@A+之内可抬升烟羽高度有效防止烟羽下洗图7Q表明加热风后烟囱内部压强降低进出口压差增大从图中可以看出在烟囱入口压强同是7**B5的前提下出口压强由A+C#'!B5减小至A)7)'7B5处于实际监测范围A&**A+**B5之内即进出口压差由!C#'!B5增大至#7)'7B5其中在旋流板 6`8'7C')?处压差最大加热风前后分别是7!+'!B5和!*7',B5图 7O表明加热风后烟囱内部含水率有明显降低出口含水率由77?D?A,降低至)!?D?A,处于实际监测范围+,'C,!', ?D ?A,之内减小到原来的&#_说明热风更加有效地降低了出口含水率从而更有效解决烟囱飘雨问题烟囱出口实际监测结果受当地气候烟囱运行状态烟气量波动和监测设备的灵敏度等因素影响因此存在一个波动范围模拟值是将烟囱内部流场简化为稳定运行时某一时刻流场后的结果其计算精度受网格密度单元类型插值方式和分析类型等因素影响本文中模拟值均处于实际检测范围内表明了模拟的合理性为优化脱水装置提供了理论依据&烟气脱水装置优化热风的加入进一步降低了烟囱出口含水率同时也使进出口压差增大增大了烟囱运行阻力考虑到生产成本可行性和执行效率等因素将热风加热法作为辅助设计要素而侧重对烟气脱水装置结构进行综合研究和优化设计即在热风温度为&+,& 不变的前提下如何优化烟气脱水装置实现既提高脱水效率又减小运行阻力旋流板叶片角度是影响烟气脱水装置脱水效率和烟囱内运行阻力的最主要因素通过修改物理模型中的叶片角度再次进行数值模拟以寻其最优值图!所示为在入口含水率为+)*?D?A,和热风温度为&+, & 的情况下,,E,!E,CE&)E&7E和&8E六种不同叶片角度叶片与水平面夹角在加热风前后烟囱出口含水率和进出口压差的模拟OPCD 化工学报第!&卷图7加热风前后烟囱内部不同高度截面上各因素值分布9GD'7:G@L3GU2LG%4%RP5QMR5QL%3T5&2P@G4OGRRP3P4L@PQLG%4@%RQMG?4P6UPR%3P54O5RLP35OOG4DM%LNG4O图!加热风前后烟囱出口含水率和进出口压差随叶片角度的变化曲线9GD'!-23TP@%R%2L&PL?%G@L23PQ%4LP4L54OK3P@@23POGRRP3P4QPQ%33P@K%4OG4DL%@GV54D&P@%RU&5OP%RNMG3&U%53OUPR%3P54O5RLP35OOG4DM%LNG4O5*%2L&PL?%G@L23PQ%4LP4LUPR%3P5OOG4DM%LNG4O#U*%2L&PL?%G@L23PQ%4LP4L5RLP35OOG4DM%LNG4O#Q*K3P@@23PO3%KUPR%3P5OOG4DM%LNG4O#O*K3P@@23PO3%K5RLP35OOG4DM%LNG4O值变化曲线&在工程实际中&行业标准要求烟囱出口含水率低于#7?D(?A,&进出口压差小于+)**B5&从模拟结果可以看出&在此目标下&加热风后&旋流板叶片角度可在,7E&8E范围内选择&此时出口含水率范围是)&'7,C?D(?A,&进出口压差范围是 777++,&B5&考虑最优原则&叶片角度可选为&7E&此时出口含水率为,*'! ?D(?A,&进出口压差为!&,B5&比工程实际值&)E时出口含水率)! ?D(?A,有略微增加&而比&)E时的进出口压差#7+B5降低了+&_&即+*8B5&曲线Q和曲线 O表明进出口压差随叶片角度变化明显&且增幅随叶片角度增大而逐渐减小#曲线5和曲线U表明出口含水率随叶片角度变化明显&且减幅随叶片角度增大而增大&7结论!+$通过-9: 软件模拟与工程实际对比分析&烟囱内加入热风后&烟气排放温度增加,&#出口速度提升*'!?(@A+#出口压强减小77B5#烟囱出口含水率由 77 ?D(?A,降低至)! ?D(?A,&(QPCD(第#期潘伶等%加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算烟气湿度进一步降低&满足且优于行业标准!低于#7?D(?A,$&更加有效地解决了烟囱飘雨问题&!)$工程实际中&旋流板叶片角度是&)E&本文通过模拟得出加热风后旋流板最佳叶片角度是&7E&此时&在满足出口含水率低于#7?D(?A,和运行阻力低于+)**B5的目标下&出口含水率略微增加&运行阻力由#7+B5降低至!&,B5&有利于减少上游增压风机作业能耗&降低经济成本&!,$采用计算流体力学方法&能较好反映湿法脱硫直排烟囱内部气流的流动状况&与工程实际操作相比&研究成本低'研发周期短&且能直观地分析各影响因素的作用&研究效率高&符号说明1***表面积&?)&***蒸汽浓度&YD(?%&(?A,#***比热容&1(YDA+(&A+.***重力加速度&?(@A)$***对流传热系数&X(?A)(&A+$RD***潜热&1(YDA+!Q***传质系数&?(@A+4***质量&YDK,***摩尔流率&YD(?%&(?A)(@A+L***温度&&2***速度&?(@A+***密度&YD(?A,***时间&@下角标K***离散相粒子D/-/2/,0/.++,ZG4d%4D !林勇$[HMPLPQM4%&%D6QM535QLP3G@LGQ@%R45L235&O35RLQ%%&G4DL%NP3NGLMR&2PD5@G4FPQLG%454OGL@P4DG4PP3G4DO5L5 +1,[M)9)*/#$%'-+8,/%+4)+3*&&#,)+#)9 !环境科学研究$&)**7&?K !+$%,7=,C+),X21G4W254 !吴金泉$&XPG&254D !魏光$&-5%d%2M%4D!曹友洪$[ -MG?4P6 OPM6O35LG%4 OPTGQP +B,% -(&)*+*+*+#C*#)'C')*+*=*C=+7+,,0M5%eG%4DRPG& X2\M%4DUG5%'0G?2&5LG%454O545&6@G@%4LMPLN%=KM5@PR&%NRGP&O@G453%L5LG4D=@L3P5?=L3565U@%3UP3U6 2@G4D Q%?K2L5LG%45& R&2GO O645?GQ@ +1,[ &$,+)9)R%2/+*& %' &$)4,#*& -+.,+))/,+.& )**&& ?B !)$%+!C=+#,+&,-M54D &254WG4&0%4D -246G& X54D ZG'J ?%OP&G4D 54OPVKP3G?P4L5&@L2O6%RR&2PD5@OP@2&R23GS5LG%4G45OP4@PKM5@PL%NP3 +1,[R%2/+*&%'S*6*/0%29(*3)/,*&9&)*++&?KL !+))$%+,&=+&*+7,\M54DZGWG54D&-2GZG4& X54D\MGWG54D&e2 eG3P4& I5-M@54O@%&GOR&%NQM535QLP3@%ROP@2&KM23GS5LG%4L%NP3NGLML54DP4LG5&@NG3&)@L35GDMLQ%?K%@GLPR&2GOGSPO24GL+1,[-+)/.:&/%#)0,*&)*+)&?J%+C#C=+C87+!,ZGIG4D !李明$&ZG:54 !李丹$&eG5% ZGQM254 !肖立川$&9PG f%4D3P4 !费鸿仁$[/VKP3G?P4L5&3P@P53QM%4NPLOP@2&KM23GSG4D54O OPN5LP3G4D@L32QL23PR%3R&2PD5@+1,[R%2/+*&%' L%+.;, 7+,8)/9,3: !同济大学学报$&)**+&BL !,$%,#+=,#&+#,X54Df5GL5% !王海涛$&d54D XPGF254 !杨卫娟$&\M%2124M2 !周俊虎$&X54D\MGM25 !王智化$&ZG21G54SM%4D!刘建忠$&-P4 &PR5 !岑可法$[-5&Q2&5LG%454O545&6@G@%4PT5K%35LG%454O?GVG4DQM535QLP3G@LGQ@%RO3%K&PL@G4MGDMLP?KP35L23PR&2P +1,[R%2/+*&%' T$);,*+. 7+,8)/9,3:%-+.,+))/,+.&#,)+#) !浙江大学学报%工学版$&)*++&JM!7$%8#8=88,+8,fPZGKG4D !贺丽萍$&eG5\MP4654 !夏振炎$&1G54D(54!姜楠$[0G?2&5LG%4%RO3%KR%3?5LG%454OU3P5Y2KR3%?Q5KG&&536L2UP5L&%NR&%N35LP@ +1,[&U-&&R%2/+*& !化工学报$&)*++&NB !!$%+7*)=+7*#+C,0L3%L%@ &P%3DP& &5T5G@P@ I54%&G@& HMP%O%35Y5Y%@J4O3P5@&gP3DP&P@ &P%3DP'(2?P3GQ5&G4TP@LGD5LG%4 %RLMPPT5K%35LG%4%RLN%=Q%?K%4P4LO3%K&PL@ +1,[52)&&)*++&LO%+&C)=+7*#++*,0P3DPG005SMG4'JOT54QPO?%OP&@%RR2P&O3%K&PLMP5LG4D54OPT5K%35LG%4 +1,[&/%./)99,+ -+)/.: *+0 &%4V293,%+&#,)+#)&)**!&IB%+!)=)+&+++,ZG1G4D !李晶$&\M54eG5%UPG !詹晓北$&ZG2 HG54SM%4D!刘天中$&\MP4D\MG6%4D !郑志永$&hGeG54D?G4D !齐祥明$[(2?P3GQ5&@G?2&5LG%4%RR&2GOR&%NG4 /3&P4?P6P3@M5YPR&5@YNGLMQ%?K2L5LG%45&R&2GOO645?GQ@ +1,[&U-&&R%2/+*& !化工学报$&)**C&NO !&$%8#8=887++),9G&GKK%&5TP&&G'-%?K2L5LG%45&R&2GOO645?GQ@@G?2&5LG%4%RR%DQ&%2O@O2PL%5?UGP4L5G3T5K%3GSP3@ +1,[R%2/+*&%'A%99 &/)8)+3,%+ ,+ 3$) &/%#)99 U+0293/,)9&)*+*&BI%##,=#8*++,,d54DeG54D&G54D'(2?P3GQ5&@G?2&5LG%4%RR&%NRGP&O@G& O35RL NPL=Q%%&G4D L%NP3 +1,[ R%2/+*& %'S:0/%0:+*4,#9&)**#&?L !!$%#!)=#!8++&,\M5%\MP !赵?$&HG54 fPSM%4D !田贺中$&f5%1G?G4D!郝吉明$&\M54Df25 !张华$&ZG2 f54WG54D !刘汉强$[B53LGQ&PL35FPQL%36?%OP&2@POG442?P3GQ5&@G?2&5LG%4%RR&2PD5@OP@2&R23GS5LG%4@K356L%NP3 +1,[-+8,/%+4)+3*&&#,)+#)!环境科学$&)**7&BN !!$%,,=,#++7,X54D ZG54DM25& -2G 12PFG54& d5% &PFG54'(2?P3GQ5&@G?2&5LG%454O545&6@G@%RD5@R&%NRGP&OG4@P335LPOT5&TPQ%&2?4 +1,[&$,+)9)R%2/+*&%' &$)4,#*&-+.,+))/,+.&)**8&?N !&$%7&+=7&!++!,X54D92F24 !王福军$[HMPB3G4QGK&P54O JKK&GQ5LG%4%RLMP-9:0%RLN53P !-9: 软件原理与应用$+I,[gPGFG4D%H@G4DM25i4GTP3@GL6B3P@@&)**&++#,B54e2M5G !潘旭海$&1G54D124QMP4D !蒋军成$&&%4Df%4DNPG !龚红卫$[:645?GQQM535QLP3G@LGQ@%RPT5K%35LG%4K3%QP@@R%3 5 ?%4%=Q%?K%4P4L&GW2GO +1,[R%2/+*&%'&$)4,#*&U+0293/:*+0-+.,+))/,+. !&$,+*$!化工学报$&)**!&MP !C$%)*78=)*!+++8,eG !辛娟娟$&\M%2\MGR2 !周致富$&eG4 f2G(DPCD( 化工学报第!&卷!辛慧$&-MP4gG4 !陈斌$& X54D &2%VG54D !王国祥$&&2%ZGPFG4 !郭烈锦$[$5&GO5LG%4545&6@G@%ROGRRP3P4L?5@@L354@RP3R%3?2&5G4@G4D&PO3%K&PLPT5K%35LG%4 ?%OP& +1,[&U-&&R%2/+*& !化工学报$&)*+)&NI !!$%+#*&=+*#8++C,ZG1GN2 !李济吾$&-5G XPGFG54 !蔡伟建$[(2?P3GQ5&@G?2&5LG%4 %R R&%N RGP&O G4 Q6Q&%4P NGLM P&PQL3%@L5LGQPVQGL5LG%4 +1,[ R%2/+*& %' &$)4,#*& U+0293/: *+0-+.,+))/,+. !&$,+*$!化工学报$&)**7&MN !8$%+&,,=+&,8+)*,9P3SGDP31 f'-%?K2L5LG%45& IPLM%O@R%39&2GO :645?GQ@+I,[gP3&G4%0K3G4DP3&)**)%+88=)*)+)+,fP0GQMP4D !何思程$& d254 f2GVG4 !袁惠新$&920M254DQMP4D !付双成$& d5% d2LG4D !姚宇婷$[(2?P3GQ5&@G?2&5LG%4%RTP&%QGL654OK3P@@23PG4D5@KM5@PG43%L5LG4D@L3P5?L356Q%&2?4 +1,[&$)4,#*&U+0293/:*+0-+.,+))/,+. &/%./)99 !化工进展$&)*++&IO !++$%),CC=)&*,(CPCD(第#期潘伶等%加热风前后湿法脱硫直排烟囱二次脱水流场的模拟计算播放器加载中，请稍候...
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烟囱高度要求与计算公式
&&&&&&& 国内外确定烟囱高度方法简述 从环境保护角度确定烟囱高度,国内外普遍采用的方法是将烟囱处理为连续排放的单个高架固定点源,以大气质量标准为依据,利用大气扩散模式进行估算。建立在这一墓础上的讨一算过程是确定某些特定的输入参数,用解析法或图表法解出烟囱高度。　　一般烟囱筒底±0.00m设计标高相当的绝对标高值和烟道口位置应在具体工程选用中明确规定，也就是说烟囱高度计算主要跟烟道口位置也有关系，烟道口有下烟道和上烟道，一般砖烟囱的烟道口比较小，所以烟道口因素基本忽略不计，如果是比较大的混凝土烟囱还要在设计时把烟道口的位置考虑进去，所以主要还是地面高度往上+烟道口因素。我就是从事烟塔建修工程的　　我们烟囱建好以后监理单位测量一般是量筒身高度就可以，但是有些情况会在做基础的时候考虑到±0.00的位置，会要求从±0.00处开始砌筑筒身，这种情况是在厂区的±0.00和烟囱基础所在位置相差不大的情况下，具体也要分什么情况　　烟气从烟囱排出时,因烟气具有一定的动能而上升。在横向风力的作用下,烟气流逐渐由竖...计算式中烟囱出口高度的平均风速vp可以按表11-11计算，即在测得10m高度风速的基础上乘以烟囱高度系数，vp＝φv10。赫兰计算式适用于中、小型烟囱。　　烟囱高度的设计方法　　烟囱高度应满足排放总量控制的要求目前，烟囱高度的计算一般采用按烟气在有效高度H处的正态分布扩散模式推导确定的简化公式，主要以地面最大浓度为依据，可以有以下两种计算方法：　　（1）按污染物的地面最大浓度计算的h若国家规定的排放标准浓度为C0，当地本底浓度为Cb，则烟囱排放污染物产生的地面最大允许浓度应满足CmaxC0－Cb如果设计有效高度为H的烟囱，当z/y＝常数（一般取0.5～1.0）时，由式：　　（2）按污染物的地面绝对最大浓度计算的h 烟囱排放污染物产生的地面绝对最大允许浓度应满足可得烟囱高度：　　上述两种计算方法的差别在于风速取值不同式取用危险风速ucr计算h，这是考虑风速变化对地面最大浓度Cmax到的影响，当风速增加时，一方面使Cmax减小（见式5－26）；另一方面，从烟流抬升公式烟流抬升高度h减小，则Cmax反而增大这双重相反影响的结果，定会在某一风速下出现地面最大浓度的极大值，称为地面绝对最大浓度Cabsm当出现绝对最大浓度时的风速即为危险风速ucr显然，风速取值不同，计算结果也不同　　将烟流抬升高度公式代入式中，便可得到式　　烟囱高度的计算原则是：使烟囱产生一个几何压头(抽力)来克服从窑内零压面起，一直到烟囱出口的全部阻力。这些阻力包括料垛阻力，烟气由窑通道进入排烟孔的局部阻力，支烟道和主烟道的摩擦阻力和局部阻力，烟囱本身的摩擦阻力以及在烟囱内产生的动压(如图)，用公式表示出来就是：　　例已知烟囱底部阻力为17毫米水柱，烟气流量为4标米3/秒，烟气流速为3标米3/秒，烟气在烟囱中的平均温度为205℃，夏季最高平均温度为30℃，空气及烟气重度为1.3公斤/标米3，用砖砌筑，试计算烟囱高度。　　解：(1)求烟囱平均直径d平：　　先计算实际情况下烟气的流量及流速：　　(2)求烟囱摩擦阻力h囱摩　　先求平均流速：　　(3)求烟气在烟囱内的动压h囱动：　　(4)求烟囱要克服的总阻力h总：　　h总=17+0.38+0.3=17.68(毫米水柱)　　(5)求烟囱高度：　　先求实际情况下空气的重度γ空实：　　γ空实＝(公斤/立方米)　　所以，烟囱的高度H为：　　(米)　　取安全系数为1.2，烟囱实际高度应为：　　H＝41×1.2＝49.2(米)
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