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-25²）/（25*18）=（18-25）（18+25）//（25*18）=（18²2）&#178.24)&#47？？1/[(-2)²（25*18）-25²]-(-2;*0.5²[4*（1/-1又7/18=1/18=18²&#47.24)/18=1/（4*1/25-25/(-2)^3}-1又18之7题目写来理解起来有点问题，究竟那个分式分子是1;18=18/）]-(-2.24)/(-8)-1又7/18=0.72-25/18=72/100-25/4）-0.28-25/18=1-0.28-25/(-2)&#179，分母是多少呢？.5^2-(-21/(-2)^2*0;（25*18）=-7*43&#47
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函数y=x^(1－lgx) (1≤x≤100）的最大值为答案为10^(1/4),希望有哪位聪明的人能帮我提供解析过程，
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2 * c * k α粘性土，计算点位于地下水位以下时ea = k α *(γ * h1 + γ '* h 2 + σ 0k + σ 1k )
2 * c * k α + 0.8*10* h 2砂性土，计算点位于地下水位以下时 ea = k α *(γ 1 * h1 + γ 1' * h 2 + γ 2 ' * h3 + σ 0 k + σ 1k ) + 1*10 *(h 2 + h3) 公式中： ea—土压力强度标准值 kα—主动土压力系数-5-h1—水上粘土深度 h2—水下粘土深度 h3—水下砂土深度 按上述计算土压力强度标准值见附表 1：下沉状态沉井水土压力计算表 4.1 4.1.1.3 内力计算结果 附表 1 数值为在考虑基坑安全系数 1.1，荷载分项系数 1.25，计算得到设计荷载， 按上述荷载与计算模型，计算得到结构内力结果见附表 2：下沉状态沉井内力计算成 果表。 4.1 4.1.2 排水完成井壁计算工况 5 为封底混凝土强度达到要求，沉井内部排水完成的状态，外侧水位按高潮水 位 3.6m 考虑。 4.1 4.1.2.1 计算模型与计算简图 计算采用空间结构分析，以中厚板单元 shell93 模拟井壁，link1 单元模拟支撑， 平面与侧面图如下：-6-4.1.2.2 水土压力计算 计算方式同 4.3.1.2 项， 土压力强度标准值与设计值，见附表 3：排水状态沉井水土压力计算表 4.1 4.1.2.3 内力计算结果 附表 3 数值为在考虑基坑安全系数 1.1，荷载分项系数 1.25，计算得到设计荷载， 按上述荷载与计算模型，计算得到结构内力结果见附表 4：排水状态沉井内力计算成 果表。 4.1.3 4.1.3 截面配筋计算 截面为压弯构件， 但压应力远小于弯曲应力， 而且压力对混凝土构件受拉为有利的， 所以按受弯构件检算，并配置钢筋。 考虑施工工况较多，构件受力复杂，计算时按每一段在各工况下的最大弯矩配筋， 并采用双筋截面形式。计算结果见附表 5：各断面横向配筋计算成果表、附表 6：各 断面竖向配筋计算成果表 4.1.4 竖向受拉计算 4.1.4 竖向受拉计算 井壁在刃脚完全掏空的情况下，会出现竖向拉力，竖向最大拉力为 pmax=g/4-7-刃脚部分 g1=（0.3+0.6）*1/2*0.7*25*50.6=398.5kn 其余部分 g2=（0.6*50.6*10.8）*25=8197.2kn g=398.5+5.7kn pmax==2149kn 竖向每周长最小布置φ16 钢筋 250 根，抗拉能力为： f=201.1*250*300=15082kn&2149kn 竖向抗拉满足要求。 4.2 刃脚计算 4.2 4.2.1 刃脚向外受弯 以第一节下沉完成，预制第二节时为最不利工况，计算简图如下：-8-4.2.1.1 土压力和水压力计算 4.2 ①土压力2ea1=0.406*（0.6*18+4.9*8）=20.3 kn/m ea2=0.406×（0.6*18+4.2*8）＝18.0kn/m22ea3=0.406*（0.6*8）=1.95 kn/m2ea4=0.406*（0.6*18）=4.38kn/m ②水压力 不排水下沉，考虑刃脚向外弯曲的最不利情况为内外无水位差时，水压力为 0. pw1=0kn/m2 pw2=0kn/m2 ③刃脚部分水土压力合力 作用于井壁外侧的计算土压力与水压力的和不大于静水压力的 70%。2刃脚底部：ea1+pw1=20.3+0=20.3kn/m2&0.7*4.9*10=34.3kn/m 刃脚根部：ea2+pw2=18+0=18kn/m2&0.7*4.2*10=29.4kn/m2 刃脚部分总的土压力与水压力：p 总=（18+20.3）*0.7/2=13.41kn/m 力臂 ye= 4.2 4.2.1.2ea1 + 2ea 2 hr 20.3 + 2*18 0.7 * = * =0.343m ea1 + ea 2 3 20.3 + 18 3井壁摩阻力① 外壁总摩阻力 rf=0.5ea rf=f*a rf—作用在沉井单位周长井壁上的摩阻力，取上式计算中的小者 ea—作用在单位井壁周长上总的主动土压力 a—与土相接触的井壁单位周长外壁面积 f—土与井壁单位面积摩阻力，粘土取 18kpa，中砂与圆砾土取 15kpa 按上公式计算 ea=（0+4.38）*0.6/2+（1.95+20.3）*4.9/2=55.8kn/m rf=0.5pe=0.5*55.8=27.9kn/m rf=f*a=18*5.5*1=99kn/m 取 rf=27.9kn/m-9-刃脚摩阻力 rr=18*0.7=12.6kn/m 4.2 4.2.1.3 刃脚反力计算 ①土的垂直反力 rv=g-rf-ff 式中：g—第一节、第二节沉井重量 ff—浮力 1m 刃脚重量 g1=（0.3+0.6）*1/2*0.7*25=10.5kn 1m 第一节除刃脚外沉井部分重量 g2=0.6*1*5.8*25=87kn 1m 第二节沉井重量 g2=0.6*1*5*25=75kn g=g1+g2+g3=10.5+87+75=172.5kn ff=（0.3+0.6）/2*0.7*10+1*0.6*4.9*10=32.6kn rv=v1+v2=g-ff-rf=172.5-27.9-12.6=132kn ②反力 rv 的分力 v1、v2、u v1=rv*a/(a+b/2)=132*0.3/(0.3+0.3/2)=99kn v2=132-99=33kn力臂：y= 1
fv1* +fv2*（a+ ） = 0.21m fv
u=v2*tg（α0-β0） 式中：fh—刃脚斜面部分土的水平反力 α0—刃脚斜面与水平面的夹角 ，为 67° β0—土与刃脚斜面的摩擦角，为 28° u=26.7kn 4.2 4.2.1.4 刃脚根部内力计算 刃脚水平力由水平框架及刃脚悬臂 2 种模式分担，其分配系数计算如下：n= lx 16.1 = = 23 hr 0.7悬臂作用系数：α = 4n = 0.948 4n + 5 5 = 0.052 4n + 5框架作用系数β=- 10 -计算刃脚根部弯矩时，对刃脚根部截面中点取矩 计算结果如下表所示：刃脚根部内力计算结果表 外 力 荷 载 推挤力 u 竖向反力 v1 竖向反力 v2 刃脚部分摩阻力 rr 刃脚土压力 er 刃脚重力 gr 总 计 13.29 -13.41 -7.2 137.4 水平力(kn) 垂直力（kn) 悬臂作用系数 力臂（m） 弯矩（kn.m） 26.7 99 33 12.6 0.948 1 1 1 0.948 1 0.467 0.15 0.1 0.3 0.357 0.07 11.82 14.85 -3.3 3.78 -4.54 -0.5 22.1按压弯构件检算：137.4**6*1000000 + =0.13mpa&1.06mpa 600* ***6*1000000 σy= + =0.597 mpa&9.2mpa 600*0*1000 σl=-应力满足要求，按前面井壁计算配筋，满足要求。 4.2 4.2.2 刃脚向内挠曲的计算 计算刃脚向内弯曲的最不利情况是在沉井已沉到设计标高， 刃脚下的土已经挖空， 这时刃脚根处水平截面上产生最大的向内弯矩，计算简图如下：- 11 -4.2 4.2.2.1 土压力和水压力计算 ①土压力 考虑基坑外不利荷载情况，基坑边作用挖掘机，接地比压按 40kpa 采用 σ1k=40kn/m22ea1=0.361*（0.6*18+8*5.1+10.5*5.44+40）=53.68 kn/m ea2=0.361*（0.6*18+8*5.1+10.5*4.74+40）=50.88 kn/m22ea3=0.361*（0.6*18+8*5.1+40）=33.06 kn/m ea4=0.406*（0.6*18+8*5.1+40）=37.19 kn/m2 ea5=0.406*（0.6*8+40）=18.19 kn/m2 ea6=0.406*（0.6*18+40）=20.62 kn/m2 ②水压力 不排水下沉，按外侧水位比内侧水位高 1m 考虑，剩余水压力为： pw1=10kn/m2 pw2=10kn/m2 ③刃脚部分水土压力合力 刃脚根部：ea1+pw1=50.88+10=60.88kn/m2 刃脚底部：ea2+pw2=53.68+10=63.68kn/m2 刃脚部分总的土压力与水压力：p 总=（60.88+63.68）*0.7/2=43.6kn/m 4.2 4.2.2.2 刃脚根部内力计算 ①简图： 框架计算简图如下图。- 12 -②荷载: 水平荷载一部分由悬臂作用承担，一部分由框架承担，水平力分配系数为 悬臂分担系数 框架分担系数n=α=4n 4n + 5 5 β= 4n + 5lx 16.1 = = 23 hx 0.7α=4 × 23 = 0.948 4 × 23 + 5 5 β= = 0.052 4 × 23 + 5式中：lx—计算α时取最大计算跨径，计算β时取最小计算跨径 hx—刃脚斜面高度 按框架结构承担荷载的 5.2%计算，框架承担的水平荷载 q=43.6*0.052=2.26n/mm ③内力： 按上述荷载与简图，计算内力结果如下。 mmax=0kn.m n=24.15kn 4.2 4.2.2.3 截面计算- 13 -①按混凝土截面检算2a=(300+600)/2*700=315000mmσ =y24.15*103 = 0.08mpa & 9.2 mpa 315000混凝土压应力能满足要求！ 0.6 4.3 刃脚根部以上 0.6 米井壁检算 本部分为刃脚嵌固部分，需单独计算，计算过程如下： 4.3.1 计算简图 4.34.3.2 作用在井壁上的外力 4.3 ①土压力 考虑坑壁外挖掘机走行、作业，基坑附加荷载按挖掘机接地比压 40kpa 采用。 σ1k=2.5*19.5*1/(1+0.5*2)=24.3kn/m2 ea1=0.361*（0.6*18+5.1*8+10.5*4.14+40）=48.76 kn/m2 ea2=0.361*（0.6*18+5.1*8+10.5*4.74+40）=51.03 kn/m2 ②水压力 不排水下沉，按外侧水位比内侧水位高 1m 考虑，剩余水压力为： pw1=10kn/m2- 14 -pw2=10kn/m2 ③刃脚嵌固部分水土压力合力 刃脚嵌固部分根部：ea1+pw1=48.76+10=58.76kn/m2 刃脚嵌固部分底部：ea2+pw2=51.03+10=61.03kn/m2 刃脚部分总的土压力与水压力： p 总=（58.76+61.03）*0.6/2=35.9kn/m ④刃脚根部剪力2刃脚根部 ea3=0.361*（0.6*18+5.1*8+10.5*4.74+40）=51.03 kn/m ea4=0.361*（0.6*18+5.1*8+10.5*5.44+40）=53.69 kn/m2 刃脚根部：ea3+pw1=51.03+10=61.03kn/m2 刃脚底部：ea4+pw2=53.69+10=63.69kn/m2 刃脚部分总的土压力与水压力： p 总=（61.03+63.69）*0.7/2=43.65kn/m ⑤水平合力 f=35.9+43.65=79.55kn/m 4.3 4.3.3 刃脚根部内力计算 ①简图： 框架计算简图如下图。②荷载:- 15 -取以上计算的水平合力 ③内力：q=79.55n/mm按上述荷载与简图，计算内力结果如下。 n=640.377kn （5）截面计算 ①按混凝土截面检算 a=600*600=σ =y640.37 *103 = 1.77 mpa & 9.2 mpa 360000混凝土压应力能满足要求。 4.4 下沉系数计算 4.4.1 第一节下沉系数 ①沉井自重 刃脚部分重量 g1-1=（0.3+0.6）/2*0.7*8.05*2*3.142*23=366.6kn 其余部分重量 g1-2=0.6*（6.5-0.7）*8.05*2*3.142*23=4048.9kn 总重 g1=g1-1+g1-2=366.6+5.5kn ②井壁摩阻力 粘土的摩阻系数 f=18kpa 则摩阻力 rf=（5/2+1）*18*8.05*2*3.142=3186.9kn ③浮力 第一节沉井下部 6 米入水，浮力为1
*(0.3 + 0.6) *0.7 *50.6 + 0.6*(6
0.7) *50.6
= 1768.5kn④下沉系数k=
= = 0.89 & 1.15 rf + f 3186.9 + 1768.5下沉系数不能满足要求，在沉井制作时，在沉井外壁竖向设置浆槽，尺寸为 50*50mm，间距为 2m 一道，下沉时在浆槽内压住膨润土泥浆，减小侧壁摩阻力。若 该措施不能见效，需采用配重的方式下沉。- 16 -4.4.2 第二节下沉系数 4.4.2 ①沉井自重 刃脚部分重量 g1-1=（0.3+0.6）/2*0.7*50.6*23=366.6kn 第一节其余部分重量 g1-2=0.6*（6.5-0.7）*8.05*2*3.142*23=4048.9kn 第二节重量 g2-1=0.6*5*8.05*2*3.142*23=3490.5kn 总重 g2=g1-1+g1-2+g2-1=366.6+0.5=7906kn ②井壁摩阻力 摩阻系数 f=18kpa 则摩阻力 rf=（5/2+3.64）*18*8.05*2*3.142=5590.8kn ③浮力 二节沉井下部 8.64 米入水，浮力为1
*(0.3 + 0.6) *0.7 *50.6 + 0.6* (8.64
= 2570kn④下沉系数 k= g2 7906 = = 0.97 & 1.15 rf + f 5590.8 + 2570下沉系数不能满足要求， 在沉井制作时， 在沉井外壁竖向设 置浆槽，尺寸为 50*50mm，间距为 2m 一道，下沉时在浆槽 内压住膨润土泥浆，减小侧壁摩阻力。若该措施不能见效， 需采用配重的方式下沉。 4.5 封底混凝土计算 4.5.1 强度计算 ①计算简图 封底混凝土厚度 1.5m，按周边简支圆板计算，采用 solid95 单元模拟，其平面 计算简图如下：- 17 -②荷载 围堰内部排开水的体积所形成的浮力全部施加到底板上，外侧水位按 3.6m 考虑 q=10*（3.6+6.94）-23*1.5=70.9kn/m2 ③计算结果 mk=0..*7.75*7.75=842.7kn*m/m 1m 宽封底混凝土的截面特性（考虑上部浮浆，厚度按 1m 采用）1 1 w = * b * h * h = *1*1*1 = 0.167 m 2 / m 6 6σ = mk / w = 842.7 / 0.167第一主拉应力为 1.072mpa，选用 c25 混凝土，其容许拉应力为 1.23mpa，按第一强 度理论，满足承载要求。- 18 -4.5.2 抗浮计算 ①浮力 围堰排水至基底后，浮力 f=188.7*10.54*10=23089.8kn ②围堰自重 g1=（0.3+0.6）/2*0.7*50.5*25+0.6*10.8*50.5*25=8578.7kn ③封底混凝土自重 g2=（188.7-12.3）*1.5*23=6085.8kn ④封底混凝土与桩之间摩阻力 混凝土与桩间的摩阻系数按 40kpa 采用，封底混凝土有效厚度按 1 米采用 fr1=3.142*1.25*1*40*10=1571kn ⑤沉井与周围土的摩阻力 沉井与土的摩阻力按两种方式计算，取两者中的小值，一种采用摩阻系数计算， 摩阻系数按 15kpa 考虑，计算得到摩阻力；一种是计算出总的土压力，取水土压力 的 0.5 为外壁摩阻力。 算法 1： fr=11.14*52.5*15=8772.8kn 算法 2： 水土压力强度ea1 = 0.406*18=7.3kpa ea 2 = 0.406*(18* 0.6 + 8*5.1) + 0.8*5.1*10 = 40.8 kpa ea3 = 0.361*(18*0.6 + 5.1*8) + 10*5.1 = 69.63kpaea 4 = 0.361*(18* 0.6 + 5.1*8 + 5.4*10.5) +0.8*10*5.1 + 10 *5.44 = 134.29 kpa水土压力 ea1=7.3*0.6/2=2.19kn/m ea2=5.1*(7.3+40.8)/2=122.655kn/m ea3=5.44*（69.63+134.29）/2=554.66kn/m 摩阻力- 19 -fr2=0.5*52.5*（2.19+122.66+554.66）=17837kn 摩阻力取为 fr2=8772.8kn ⑥抗浮系数kf= g1 + g 2 + fr1+fr2 8578.7 + 6085.8 + 1571 + 8772.8 = = 1.08 f 23089.8满足抗浮要求。 4.6 第一节预制垫层计算 1、第一节沉井混凝土重量 混凝土重 g1=（0.3+0.6）*0.7*50.5/2*25+0.6*5.8*50.5*25=4791.2kn 模板及施工荷载重 g2=393kn g=g1+g2 =5184.2kn 2、承载面积 刃脚下铺设 50cm 沙砾垫层，垫层扩散角按 22.5°考虑，刃脚顶部承担荷载，则 承载面积为 0.5* tg（22.5°）=0.2m a=8.55*8.55*3.142-7.85*7.85*3.142=36.1m2 3、承载力计算 σ=g/a=.1=143.6kpa 粘土筑岛在碾压后，可以达到以上承载力要求。- 20 -&&&&
20:59:24 17:18:11 17:12:04 17:12:01 17:12:00 17:08:45 15:35:40 17:18:33 23:04:31 23:04:26