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遇到下列情况( )之一时，应在基底进行轻型动力触探。A．深部有软弱下卧层B．持力层明显不均匀C．浅部
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遇到下列情况( )之一时，应在基底进行轻型动力触探。A．深部有软弱下卧层B．持力层明显不均匀C．浅部有软弱下卧层D．有浅埋的坑穴，直接观察难以发现时E．有深埋的坑穴，直接观察难以发现时此题为多项选择题。请帮忙给出正确答案和分析，谢谢！
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56西南交大基础工程B离线作业
基础工程B；第1次作业；二、主观题(共12道小题)；＝1.9g/cm3，土粒比重GS=2.65，土的；孔隙比、孔隙率、饱和度、干密度、饱和密度、有效重；21.某原状土样测得土的密度ρ；解：（1）；（2）；（3）；（4）；（5）；（6）；，（3分）；40.2%，（1分）；0.788，（1分）1.583g/cm，（1分）；1.986g/cm3，（1分）；9.86
基础工程B第1次作业二、主观题(共12道小题) ＝1.9g/cm3，土粒比重GS=2.65，土的含水率w＝20.0％。求孔隙比、孔隙率、饱和度、干密度、饱和密度、有效重度？21. 某原状土样测得土的密度ρ解：（1）（2）（3）（4）（5）（6），
（3分）40.2%，
（1分）0.788，
（1分） 1.583g/cm，
（1分）1.986 g/cm3，
（1分）9.86kN/m3
（1分） ，黏聚力 3 22. 某土样内摩擦角问：（）作单轴压力试验时，垂直压力加到多大土样将被剪破？（）液压为的三轴压力试验时，垂直压力加到多大（三轴试验的垂直压力包括液压）土样将被剪破？解：（a）由M-C准则 （2分） 单轴破坏时 （3分）(b)三轴破坏时 （3分）4ｍ×3ｍ，作用在基础上的主要荷载为：竖向力Ｎ=3.5×103kN，弯矩M=1.5×102kNm，持力层的容许承载力[?]=420kPa。试计算：23. 图示浅埋基础的底面尺寸为（1）基底最大及最小压应力各为多少？能否满足承载力要求？ （2）其偏心距是否满足 的要求？（3）最大压应力达到容许承载力时对应的弯距为对少？ 解：（1）代入后，解得： （1分）（2）（3） （3分） 满足要求
（2分）（3分）满足要求
（1分） ,（2分）24. 直径为1.2m的人工挖孔桩穿过砂粘土、细砂进入深厚的密实中砂层，各土层的桩周极限摩阻力如下表所列（单位：kPa），桩底中砂的容许承载力取为1230kPa，试按土阻力确定单桩轴向容许承载力。（提示： ）
解： （2分） （2分） （3分） （3分） （2分）25. 什么是库仑抗剪强度定律?简述莫尔库仑强度准则?答：库仑抗剪强度定律：库仑认为土的抗剪强度由两部分组成，一部分是滑动面上的黏聚力，另一部分是土的摩擦阻力，用式子表示即为S=c+σtanφ；在各种复杂应力状态作用下, 莫尔库仑强度准则认为:一点的应力状态,在通过这点的各个面上的应力状态组合达到这点的抗剪强度,即发生破坏.26. 何谓软弱下卧层？简述软卧下卧层验算的要点。答：如果地基持力层下面存在有承载力更低的软弱土，称为软弱下卧层。当应力超过软弱下卧层的承载力后，基础会因软弱下卧层的破坏而产生过大沉降，从而影响到建筑物的使用。对软弱下卧层进行强度验算，要求作用在下卧层顶面的全部压力不超过下卧层的承载力，即： pz+pcz≤fz, pz为软弱下卧层顶面处的附加压力设计值； pcz为软弱下卧层顶面处土的自重压力标准值； fz为软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值。 27. 单桩承载力和群桩中一根桩的承载力是否相同？并说明其理由。答：不同，一般群桩中一根桩的承载力小于单桩承载力。造成这种现象的原因即所谓群桩效应。群桩中每根桩的承载力由桩端阻力与桩周摩擦力共同承担，但 因桩的间距小，桩间摩擦力无法充分发挥作用；同时，在桩端产生应力叠加。因此，群桩中单桩承载力常小于单桩承载力。28. 产生负摩阻力的情况及原因主要有哪些？ 答：（1）位于桩周欠固结的软粘土或新填土在重力作用下产生固结； （2）大面积堆载使桩周土层压密下沉；（3）在正常固结或弱超固结的软粘土地区，由于地下水位全面降低，致使有效应力增加，因而引起大面积沉降； （4）自重湿陷性黄土浸水后产生湿陷；（5）打桩时使已设置的邻桩抬升等。29. 桩基础的设计步骤有哪些？答：桩基础设计可按下列步骤进行：(1)确定桩的类型和几何尺寸，初步选择承台底面标高；
(2)确定单桩竖向承载力特征位；
(3)确定桩的数量及其在平面的布置；
(4)单桩受力验算，必要时验算校基沉降；
(5)计算桩基中各桩的荷载，进行单桩设计；
(6)承台设计；(7)绘制桩基施工图。330. 已知某土样重G＝0.9kN，其中土粒重Gs＝0.7kN，水重Gw＝0.2kN，土样体积V=0.051m，其中土粒体积Vs＝0.028m3，水的体积Vw＝0.023m3，试求孔隙比e、孔隙率n、含水量w、饱和重度γsat，干重度γd、土粒相对密度ds。 解：e=Vw/Vs=0.023/0.028=0.82,n=Vw/V×100%=0.023/0.051×100%=45% w=Mw/Ma×100%=0.2/0.7×100%=28.6%
γsat=m/V=0.9/0.051=17.6kN/m3γd=Gs/V=0.7/0.051=13.73kN/m3d=Gs/（Vsγw）=0.7/(0.028×9.8)=2.553cm，在100~200kPa压力段内的压缩系数a1-2=2.2×10-4m2/kN，当压力为100kPa时，e=0.6。求：（a）土样的无侧向膨胀变形模量Es；（b）土样压力由100kPa加到200kPa时，土样的压缩量S。31. 设土样厚 解:（a）（b） 332. 图示浅埋基础，已知主要荷载的合力为Ｎ=5.0×10kN，对应的偏心距e=0.3m。持力层的容许承载 力为420kPa，现已确定其中一边的长度为4.0m（1）试计算为满足承载力的要求，另一边所需的最小尺寸。 （2）确定相应的基底最大、最小压应力。 解：由题，应有（1）
（2分）（3分）（2）（5分） 第二次作业二、主观题(共12道小题)21. 名词解释:无粘性土的相对密度答：比。其中e为土的孔隙比
emax为土的最松散时的孔隙比
emin为土在最密实时的孔隙22. 名词解释:有效应力原理答：有效应力原理是土力学有别于其它固体力学的重要标志，在土的强度、变形等方面有着重要的应 用，主要内容包括以下两点：1、饱和土体内一点处的总应力（正应力）等于有效应力与孔隙水压力之和；2、土的强度及变形取决于土中的有效应力，而不是总应力。23. 名词解释:
渗透固结答：土在受到外荷载作用时，孔隙水从孔隙中排除，同时土体中的孔隙水压减小，有效应力增大，土体发生变形，这一过程称为渗透固结。 24.
名词解释:中性点 答：桩截面沉降量与桩周土层沉降量相等之点，桩与桩周土相对位移为零，称为中性点，即负摩阻力与正摩阻力交界点，无任何摩阻力。包含各类专业文献、专业论文、行业资料、文学作品欣赏、幼儿教育、小学教育、生活休闲娱乐、外语学习资料、应用写作文书、高等教育、中学教育、56西南交大基础工程B离线作业等内容。　
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第21卷第3期岩　土　工　程　技　术Vol121No13　　　　　　　　　　　　　　　　2007年6月GeotrchnicalEngineeringTechniqueJun,2007文章编号:(09Ο04关于桩基软弱下卧层验算的几点认识李广信1　张在明2,3(11清华大学土木水利学院,北京　北京市勘察设计研究院,北京31,　)　　【摘　要】　对于国内外不同的规范、:承群桩四周地基土的摩阻力特征值,,应当从地下室地面;4731SuggestionsonCheckingComputationofUnderlyingStratumWithSoftSoilinPileFoundationLiGuangxin1　ZhangZaiming2(11DepartmentofHydraulicEngineering,TsinghuaUniversity,Beijing100084;21BeijingGeotechnicalInstitute,Beijing100038;31CollegeofArchitectureEngineering,BeijingUniversityofTechnology,Beijing100022China)【Abstract】　Thedifferentmethodsofcheckingcomputationofunderlyingweaklayerinpilefoundationwhicharesuggestedindifferentcodesorhandbooksareanalyzed.Somesuggestionsareproposed:theselfΟweightstressofsoilwhichisbetweenthebaseofcapandgroundsurfaceareaddedinorsubtractedfromseparatelyindifferentstresscalculations,theshaftfrictionaroundthepilegroupwhichisdeductedincomputationofadditionalstressisthecharacteristicvalueratherthanlimitvalue,andthecheckingcompu2tationiscarriedoutfromgroundsurfaceofbasementinthecaseofstripfootingandindividualfootinginbasement.【KeyWords】　selfΟfrictionresistance0　引　言当桩基下有软弱下卧层时,应当进行承载力的验算,在不同的规范和手册中规定和建议的方法有很大不同,计算的结果差别很大。这表明在这一课题的理论研究和实际测试还很不够。过大的安全储备会造成浪费,而不合理的计算可能会发生安全问题。本文对不同的规范和文献中的计算方法进行了分析,提出一些建议,一方面希望使计算更合理,另一方面,也使其概念更加清楚,为设计计算提供参考。1　关于承台以上地基土的自重(JG111　《建筑桩基技术规范》J94―94)[1]在这个规范的式()和()中,规定:σqwz+γiz≤uk/γq()σz=γqsikli0(F+G)-2(A0+B0)?(A0+2t?θ)(B0+2t?θ)tantan()式中:σ――作用于软弱下卧层顶面的附加应力,kPa;z―F―――作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,kN;G―――桩基承台和承台上土自重设计值,kN;γi―――软弱下卧层顶面以上各土层重度(地下水以下取浮重度)按土层厚度计算的加权平均值,kN/m3;z―――地面至软弱层顶面的深度,m;qw――软弱下卧层经深度修正的地基承载力uk―标准值,kPa;qsik―――群桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,kPa;A0、B0―――桩群外缘矩形面积的长、短边长,m;θ―)。――桩端硬持力层压力扩散角,(°作者简介:李广信,1941年生,男,汉族,黑龙江宾县人,博士、教授,土力学及岩土工程分会常务副理事长。研究方向:土的本构关系、高土石坝、基础工程、土工合成材料。EΟmail:Ligx@　　注意这个计算公式,可以发现如下几个特点:1)式()中分子,亦即桩端平面的附加压力计算中没有扣除承台底面以上地基土的自重γhA(γ为承台底面以上各土层重度加权平均值,A为承台面积,h为承台高度),使附加压力计算值偏大;而在式()中计算总应力时则包括了承台底面以上地基土的自重;2)它也没有计及在桩长范围内地基土自重的增加,例如桩身混凝土重度比地基土高,另外在预制桩、;由于后者很难准确计算受,,G112　规J94―修订送审稿)①在上一个规范的修订稿中,对这一计算进行了修改,其中(51411)条规定:对于桩距不超过6d且桩长小于15m群桩基础,桩端持力层下存在承载力低于桩端持力层承载力1/3的软弱下卧层时,应按下式验算软弱下卧层的承载力:σz+γm(l+t)≤fazσz=(51411Ο1)与增加的应力才接近(A0≈a,B0≈b)相等。在一般情况下,由于应力计算中加少减多,少计算了软弱下卧层顶面(荷载)总应力;严格讲,这是偏于危险的,尤其对于小尺寸承台桩基;(FoundationEngineer2113　美国的《基础工程手册》ingHandbook)[2]1p1=(1)G+AB(2),A=a+2t×tanα,B=b+2t×tanα,a、b为承台的长度和宽度,∑P为作用于承台顶面上的总竖向力。可见1)荷载项(式(2)分子项)没有扣除承台以上地基土重力γhA;2)在软弱下卧层顶面处,总应力没有包括从地面到软土顶部土的全部自重应力γz;3)αa1,为软土地基容许承载力,从原书的前面(该手册三章)介绍它是载荷试验确定的容许承载力,亦即不加深度、宽度修正项。这与计算应力中不计从地面到软土顶部分土的自重,二者抵消,亦即承载力及荷载都不计土的自重部分,因为深度修正系数不小于110,亦即η110。这是偏于安全的,即d≥荷载部分减少的数值少,承载力部分减少的数值多一些;而在计算附加应力时,没有扣除γhA部分,所以进一步增加了安全度。可见,与我国的有关规范比较,美国的《基础工程手册》在计算考虑土的自重应力部分是偏于安全(保守)的。2　关于群桩实体基础外围侧阻力的计算(Fk+Gk)-2(A0+B0)?qsikli(A0+2t?θ)(B0+2t?θ)tantan(51411Ο2)式中:γm―――软弱下卧层顶面以上各土层重度(地下水以下取浮重度)按土层厚度计算的加权平均值,kN/m3;l―――桩长,m;t―――坚硬持力层厚度,m;faz―――经深度修正后软弱下卧层承载力的特征值,kPa。1)与94版规范一样,在(51411Ο2))式的分子中没有减去γhA,但是在上式的总应力计算中,自重计算深度只包括桩长和坚硬持力层厚度,也没有考虑承台底面以上的土的自重γh,似乎二者抵消;而在94版规范中,上式的计算深度z是“地面至软弱层顶面的深度”。2)但是这其中落实到软弱下卧层顶面的总应力有一个差值,即少计算了软弱层顶面的总应力:Δσ=γh1-()(B0+2ttamθ),a、bA0+2ttanθ为承台尺寸。只是在扩散角θ=0°时,减少的应力从上述各公式中,可以发现对于群桩实体深基础四周摩阻力的考虑也各不相同。在《建筑桩基技术规范》94年版和修订稿中,计算附加应力时,扣除了实体基础外表面总极限摩阻力。而美国的《基础工程手册》在计算附加应力时,没有扣除群桩实体基础外侧摩阻力,荷载也没有从承台底部扩散;全部荷载都产生附加应力,这显然偏于安全。在《建筑桩基技术规范》修订稿的条文说明中,指出“按扣除了实体基础外表面总极限摩阻力,而非1/2总极限摩阻力。这是主要考虑荷载传递机理,在软弱下卧层进入临界状态前,桩基侧阻已达到极限。”①中华人民共和国行业标准.JGJ94―　建筑桩基技术规范[S](修订送审稿).　　条文说明那样解释似乎也有道理,但是作为规范,也应当实行“谁主张,谁举证”。应当有充分的实际工程测试资料。我们认为这种主张的证据不足。很极端的一个例子,如果是对于小尺寸的摩擦型桩,可能会发生群桩四周的极限总摩阻力大于附加的荷载效应的情况。例如一个3×3的9桩独立桩基,桩距为4d,如设计总承载力60%为基桩的摩阻力,则πd∑总承载力为:9qsikli/016=4711d∑qsikli亦即Fk+Gk≤4711d∑qsikli。式(5=B09d,+B能摩阻力一点也不承担。大部分情况见图4。可见:3　sklii=×2∑qskiiFk+ki,亦即,在计算范围中,(1)。这显然于理不通,这种在计算基桩承载力时用摩阻力特征值,在计算群桩摩阻力时用极限值的做法也不好理解。图4　各层土顶面上的实际附加应力分布示意图图1　按照公式(51411Ο2)计算的软弱下卧层上附加压力分布θ)(B0　　1)在软弱下卧层顶面的(A0+2ttanθ)的范围内,不止只作用(Fk+Gk)-2(A0++2ttanB0)而实际上根据静力平衡,所有的上部附加荷载必须由软弱下卧层承担,不可能出现图1表示的情况,即使附加荷载全部由摩阻力承担,群桩底部应力为零,其附加应力分布大体上见图2。∑qsklii的总附加压力,2(A0+B0)∑qskl部ii分也会扩散到这个范围;2)软弱下卧层顶面上的附加应力是不规则的非线形分布,无法准确地界定作用范围,因而不进行承载力的宽度修正是合理的;3)由于桩土的相互作用,侧阻力2(A0+B)∑qsklii一部分要扩散到(A0+B0)范围之内,图2　实际压力分布示意图有趣的是根据美国《基础工程手册》的计算,其软弱下卧层顶面的附加应力分布见图3,亦即附加的荷载(∑P+G)完全作用在扩散的范围之内,不扣除摩阻力。无疑,这两种计算都有些极端。实际上既不可能群桩实体基础四周的摩阻力承担了所有荷载,也不可一部分作用在其外。作用在(A0+B0)范围之外的应力,成为考虑的软弱下卧层荷载范围外的旁侧压力,实际上等于增加了深度修正项的超载γz,有利于提高软土承载力,如果有利与不利的影响都不考虑,亦即目前的计算方法是既不计范围内荷载的增加,也不计范围外承载力的增加,姑妄而用之的,无法细究,大体合理。　　　3　北京规范修订稿(草案)在最近修订的《北京地区建筑地基基础勘察设(DBJ01―)①中,规定当桩端平面以计规范》501―①中华人民共和国行业标准.DBJ01―501―　北京地区建筑地基基础勘察设计规范[S](征求意见稿).下受力层范围内存在软弱下卧层时,应按下式验算软弱下卧层的承载力:σ(91218Ο　　　　　1)z+γi(h+l+t)≤fa()()σz=(A0+2t1tanθ)(B0+2t?θ)tan(91218Ο2)的扩散应力σz被明显高估了(当成实体的地下部分),软弱下卧层承载力的验算就太保守了。但软弱下卧层承载力按原地面修正,则又偏于危险。式中:σ――作用于软弱下卧层顶面的附加应力,kPa;z―Fk―――荷载效应标准组合下,作用于承台顶面的竖向力,kN;Gk―――γm―――m3;γi―――(地下水以下取浮重度)按土层厚度计算的加权平均值,kN/m3;h―――承台埋深,m;l―――桩长,m;t―――坚硬持力层厚度,m;fa―――软弱下卧层经深度修正的地基承载力图5　地下室的独立桩基和内墙桩基的软弱下卧层承载力验算合理的计算应当是,对于地下室中的单桩、单独桩基础、内墙条形桩基础,自重应力各项均应按地下室地面计算,同时软弱下卧层的承载力,可以按地下室地面进行深度修正;对于整体桩筏基础,软弱下卧层顶面的应力按实际情况计算,承载力按原地面进行深度修正。5　结　论1)在进行桩基的软弱下卧层验算时,承台以上地基土的自重在计算附加应力时扣除,在计算总应力时再加入,这样概念较为清楚。2)计算中扣除的群桩实体基础四周的摩阻力,应按单位摩阻力的特征值(或标准值),不应按极限值计算。3)在有地下室的情况,对于单桩、单独桩基础、条形桩基础,验算中软弱下卧层顶面的应力和承载力应从地下室地面起算,桩筏基础情况,应力按实际情况计算,承载力可按原地面进行深度修正。参　考　文　献[1]　中华人民共和国行业标准.JGJ94―94　建筑桩基标准值,kPa;A0、B0―――群桩外缘矩形面积的长、短边长,m;θ―);――桩端硬持力层压力扩散角,(°A―――承台的面积,m;qsi―――群桩四周第i层土单位摩阻力的标准2值,kPa。其中承台上地基土自重在计算附加应力时扣除,在计算软弱下卧层顶面的总应力时又加上,概念比较清楚;扣除的群桩外缘摩阻力qsi按标准值值计算(极限值的1/2)。结合以上的讨论,这样规定大体上合理。4　有地下室的情况在有地下室的柱下单独桩基础、内墙条形桩基础、大型筏板桩基础的软弱下卧层验算时,存在附加应力、自重应力和深度修正如何选取的问题。根据(见图5),对于地下室内的独立基础和《桩基规范》条形基础,可见计算桩底的压力时(式(5,1,14Ο2)的分子部分),在G的计算中如果包括了d2部分,而又没有扣除γd2的自重,在计算总应力时(式((5,1,14Ο1))又多加了γd2的部分,两种情况叠加,计算技术规范[S],北京:中国建筑工业出版社,1995.[2]　HansF,Winterkorn,HsaiΟYangFang.FoundationEn2gineeringHandbook[M].NewYork:VanNostrandReinholdCompany,1975.收稿日期:包含各类专业文献、中学教育、生活休闲娱乐、幼儿教育、小学教育、应用写作文书、行业资料、文学作品欣赏、高等教育、19关于桩基软弱下卧层验算的几点认识等内容。
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q　的意义和取值 范围以及每个公式的应用环境, 根据工程的具体情况, 准确的计算软弱下卧层顶面处的自重 应力和附加应力值以及修正后的地基承载力特征值,并进行验算. ...
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地基软弱下卧层验算修 隐藏&& 地基软弱下...
　软弱下卧层验算 子程序界面 程序按《建筑地基基础设计规范》(GB s007-2002)(以下简称“地基规范”)表 s.2.7 计算地基压( GB s) 力扩散角 θ。 ...
s　8#楼软弱下卧层验算工程概况:拟建 8#楼基底压力经计算为 3sqKpa,待验算软弱...(6-3)+1.6×12.2×(3.2-0.s) =281.2s Kpa 其中:fak―地基承载力...
s　 软弱下卧层验算实例_建筑/土木_工程科技_专业资料。结构构件计算书 软弱下卧层验算二、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GBs) 三、计算信息 1.基础...
　基础软弱下卧层验算:公式: P z + P cz ≤? az γ m=16.3 d 条形基础...b γ m=20 3 0 ° z 地基压力扩散角θ : Z/b=1.s/0.7=2.14 按 ...
　基础软弱下卧层验算软弱下卧层顶面处自重应力σ cz=18×4.6=82.8kPa 地基压力扩散角θ =23° =220.17 kPa 软弱下卧层顶面地基承载力修正值: fz= fk+η...
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