部分框支剪力墙结构_百度文库
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部分框支剪力墙结构
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抗震等级是设计部门依据国家有关规定，按“建筑物重要性分类与设防标准”，根据设防类别、结构类型、烈度和房屋高度四个因素确定，而采用不同抗震等级进行的具体设计。以钢筋混凝土框架结构为例，抗震等级划分为一级至四级，以表示其很严重、严重、较严重及一般的四个级别。在中国建筑业中，已经开始严格执行这个等级标准。
抗震等级运用
抗震等级里氏震级
原先仅是为了研究美国加州地区发生的地震而设计的，并
用伍德-安德森扭力式地震仪（Wood-Anderson torsion seismometer）测量。设计此标度的目的是区分当时加州地区发生的大量小规模地震和少量大规模地震，而灵感则来自天文学中表示天体亮度的星等。
为了使结果不为负数，里克特定义在距离震中100千米处之观测点地震仪记录到的最大水平位移为1微米（这也是伍德-安德森扭力式地震仪的最大精度）的地震作为0级地震。按照这个定义，如果距震中100千米处的伍德-安德森扭力式地震仪测得的地震波振幅为1毫米（10^3微米）的话，则震级为里氏3级。里氏震级并没有规定上限或下限。现代精密的地震仪经常记录到规模为负数的地震。
由于当初设计里氏震级时所使用的伍德-安德森扭力式地震仪的限制，近震规模 ML 若大于约6.8或观测点距离震中超过约600千米便不适用。后来研究人员提议了一些改进，其中面波震级（MS）和体波震级（Mb）最为常用。
抗震等级缺点和改进
里氏震级的主要缺陷在于它与震源的物理特性没有直接的联
系，并且由于“地震强度频谱的比例定律”（The Scaling Law of Earthquake Spectra）的限制，在8.3-8.5左右会产生饱和效应，使得一些强度明显不同的地震在用传统方法计算后得出里氏震级（如MS）数值却一样。到了21世纪初，地震学者普遍认为这些传统的震级表示方法已经过时，转而采用一种物理含义更为丰富，更能直接反应地震过程物理实质的表示方法即矩震级 （Moment magnitude scale，MW）。地震矩规模是由同属的金森博雄（Hiroo Kanamori）教授于1977年提出的。该标度能更好的描述地震的物理特性，如地层错动的大小和地震的能量等。
抗震等级震级与能量
改进后的里氏震级直接反映地震释放的能量。其中级能量2.0×10^13尔格（2.0×10^6焦耳），按几何级数递加，每级相差31.6倍（准确地说是根下1000倍，即差两级能量差1000倍）。
目前世界上已测得的最大震级为里氏9.5级（1960年）。另外引发2004年的地震美国一监测机构称里氏震级为9.0级。
抗震等级一般规定
各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：
1）甲类、乙类建筑：当该地区的抗震设防烈度为6～8度时，应符合该地区抗震设防烈度提高一度的要求；当该地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。
当建筑场地为Ⅰ类时，应允许仍按该地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；
⑴框架柱应符合下列要求：
①宜采用型钢混凝土柱或钢管混凝土柱；
②柱端弯矩增大系数`Η_C`、柱端剪力增大系数`Η_VC`.应增大20%；
⑵框架梁应符合下列要求：
①剪力增大系数≈“应增大20%；
②梁端加密区箍筋构造最小配箍率应增大10%。
⑶框支柱应符合下列要求：
①宜采用型钢混凝士柱或钢管混凝土柱；
②底层柱下端及与转换层相连的柱上端的弯矩增大系数取1.8，其余层柱端弯矩增大系数`Η_R`应增大20%；柱端剪力增大系数`Η_VR`应增大20%；地震作用产生的柱剪力增大系数取1.8，但计算柱轴压比时可不计该项增大；
⑷筒体、应符合下列要求：
②一般部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取为0.35%，底部加强部位的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率应取为0.4%；
③约束边缘构件纵向钢筋最小构造配筋率应取为1.4%．配箍特征值宜增大20%；构造边缘构件纵向钢筋的配筋率不应小于1.2%；的落地剪力墙底部加强部位边缘构件宜配置型钢，型钢宜向上、下
各延伸一层。
⑸剪力墙和简体的连梁应符合下列要求：
①当跨高比不大于2时，应配置交叉暗撑；
②当跨高比不大于1时，宜配置交叉暗撑；
③交叉暗撑的计算和构造宜符合本书第10章10.7条的规定。
抗震等级设计规范
抗震等级钢筋混凝土
钢筋混凝土结构构件的抗震设计，应根据结构类型、房屋高度、设防烈度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造要求。
注：①设防烈度为6度的建筑（建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑除外）可不进行截面抗震验算，但应符合本章有关的抗震构造要求；
②中，当剪力墙部分承受的地震倾覆力矩
不大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架部分应按框架结构的抗震等级采用；
③有框支层的剪力墙结构，除落地剪力墙底部加强区外，均可按一般剪力墙结构的抗震等级取用；
④房屋高度指室外地面至檐口的高度；⑤设防烈度为8度的丙类建造且房屋高度不超过12m的规则的一般民用框架结构（体育馆和影剧院除外）和类似的工业框架结构，抗震等级可采用三级；
⑥对设防烈度为6度、7度的地区，当采用有框支层的剪力墙结构时，其房屋高度分别不宜超过120m、100m。
⑦本表所列结构，除铰接排架外，均为现浇钢筋混凝土结构；剪力墙即为现行国家标准《建筑抗震设计规范》中的现浇剪力墙。
抗震等级梁端加密区
梁端加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.4采用。当梁端配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。
加密区长度（采用较大值）
箍筋最大间距（采用最小值）
箍筋最小直径
hb/4，6d，100
1.5hb，500
hb/4，8d，100
1.5hb，500
hb/4，8d，150
1.5hb，500
hb/4，8d，150
注：d为纵向钢筋直径；hb为。
柱加密区箍筋　
柱加密区的箍筋最大间距和最小直径应符合下列要求：
一、一般情况下，箍筋的最大间距和最小直径，应按表6.3.9采用；抗震等级箍筋最大间距（采用最小值）
（mm）箍筋最小直径一6d，10010二8d，1008三8d，1508四8d，1506
二、三级框架柱中，截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径可采用?6；二级框架的框架直径不小于?10时，最大间距可采用150mm；
三、框支柱的净高与截面高度之比不大于4的柱，箍筋间距不应大于100mm。
框架柱轴压比限值　根据
考虑地震作用组合的框架柱的轴压比N/（fcA），不宜大于表8.4.8规定的限值。
注：①对Hn/h（或Hn/d）&4或变形要求高或Ⅳ类场地土上较高的高层建筑的框架柱，其轴压比限值应适当加严，此处，h、d分别为柱截面的高度、直径；
②框架剪力墙结构，当剪力墙部分承受的地震倾覆力矩大于本规范第8.1.2条注②的规定值较多时，其框架柱的轴压比限值可适当放宽，但不宜大于0.9；
③对符合表8.1.2注①中可不进行截面抗震验算的结构，取非抗震设计的轴向压力设计值计算，其可变荷载组合值系数应按国家标准《建筑抗震设计规范》GBJ11－89中表4.1.3采用。
防震缝最小宽度　根据中6．1．4 钢筋混凝土房屋需要设置防震缝时，应符合下列规定：
一防震缝宽度应分别符合下列要求：
1)框架结构(包括设置少量抗震墙的框架结构)房屋的防震缝宽度，当高度不超过15m时不应小于100mm；高度超过15m时，6度、7度、8度和9度分别每增加高度5m、4m、3m和2m，宜加宽20mm；
2)框架-抗震墙结构房屋的防震缝宽度不应小于本款1)项规定数值的70%，抗震墙结构房屋的防震缝宽度不应小于本款1)项规定数值的50%；且均不宜小于100mm；
3)防震缝两侧结构类型不同时，宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高度确定缝宽。
二 8、9度框架结构房屋防震缝两侧结构层高相差较大时，防震缝两侧框架柱的箍筋应沿房屋全高加密，并可根据需要在缝两侧沿房屋全高各设置不少于两道垂直于防震缝的抗撞墙。抗撞墙的布置宜避免加大扭转效应，其长度可不大于1/2层高，抗震等级可同框架结构；框架构件的内力应按设置和不设置抗撞墙两种计算模型的不利情况取值。[1]
抗震等级抗震演算
承载力验算情况
下列建筑可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算：
1、砌体房屋，多层内框架砖房，底层框架砖房，水塔；
2、地基主要受力层范围内不存在软弱粘性土层的一般单层厂房、单层空旷房屋和多层民用框架房屋及与其基础荷载相对的多层框架厂房；
3、7度和8度时，高度不超过100m的烟囱。
4、本规范规定可不进行上部结构抗震验算的建筑。
注：软弱粘性土层指7度、8度和9度时，地基土静承载力标准值分别小于80、100和120kPa的土层。
地基抗震计算
天然地基基础抗震验算时，地基土抗震承载力应按下式计算：
fSE=ξSfS（3.2.2）
式中fSE-----调整后的地基土抗震承载力设计值；
ξS-----地基土抗震承载力调整系数，应按表3.2.2采用；
fS-----地基土静承载力设计值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》采用。
地基土抗震承载力调整系数 表3.2.2
岩土名称和性状
岩土，密实的碎石土，密实的砾、粗、中砂，fk≥300粘性土和粉土
中密、稍密的碎石土，中密和稍密的砾、粗、中砂，密实和中密的细、粉砂，150≤fk&300粘性土和粉土
稍密的细、粉砂，150≤fk&300粘性土和粉土，新近沉积的粘性土和粉土
淤泥，淤泥质土，松散的砂，填土
天然地基要求
验算天然地基地震作用下的竖向承载力时，基础底面平均压力和边缘最大压力应符合下列各式要求，且基础底面与地基土之间零应力区面积不应超过基础底面面积的25%，基础零应力区宜符合现行国家标准《》的要求。
p≤fSE（3.2.3－1）
pmax≤1.2fSE（3.2.3－2）
式中p-----基础底面地震组合的平均压力设计值；
pmax---基础边缘地震组合的最大设计值；
低承台桩基
承受竖向荷载为主的低承台桩基，当地面下无液化土层，且桩承台周围无淤泥、淤泥质土和地基土静承载力标准值不大于100kPa的填土时，下列建筑可不进行桩基抗震承载力验算：
1、本节第3.2.1条第一、三、四款规定的建筑；
2、7度和8度时，一般单层厂房、单层空旷房屋和多层民用框架房屋及与其基础荷载相当地多层框架厂房。
抗震等级相关知识
是国家主管部门根据地理、地质和历史资料，经科学勘查和验证，对中国主要城市和地区进行的抗震设防与地震分组的经验数值，是地域概念。抗震设防类别分为甲、乙、丙、丁类建筑，全国大部分地区的房屋抗震设防烈度一般为8度。
震级是表示地震强度所划分的等级，中国把地震划分为六级：小地震3级，有感地震3-4.5级，中强地震4.5-6级，强烈地震6-7级，大地震7-8级，大于8级的为巨大地震。
区别与关联
地震震级与地震烈度是不同的概念。
地震烈度是指某一地区地面和各类建筑物遭受一次地震影响破坏的强烈程度，是衡量某次地震对一定地点影响程度的一种度量。同一地震发生后，不同地区受地震影响的破坏程度不同，烈度也不同，受地震影响破坏越大的地区，烈度越高。判断烈度的大小，是根据人的感觉、家具及物品振动的情况、房屋及建筑物受破坏的程度以及地面出现的破坏现象等。影响烈度的大小有下列因素：地震等级、、震中距离、土壤和地质条件、建筑物的性能、震源机制、地貌和地下水等。例如，在其它条件相同的情况下，震级越高，烈度也越大。地震烈度（例如）是表示地震破坏程度的标度，与地震区域的各种条件有关，并非地震之绝对强度。
中国历次大地震
日甘肃定西发生6.6级地震（截止7月22日13:00已致47人死亡296人重伤）
日四川雅安发生7.0级地震
日青海发生7.1级地震
日0时59分台湾省台北市发生6.0级地震
日四川省（8.0级）(69227人遇难，374643人受伤，失踪17923人)
日云南省普洱（6.4级）
日青海省德令哈地区发生（5.5级）
日青海省地区（8.1级）
日台湾省西南地震（7.6级）
日河北省地震（6.2级）
号内蒙古自治区地震（6.4级）
日地震（7.0级）
日四川省—地震（7.2级）
日河北省（7.8级）死亡24万人
日云南省龙陵地震（7.4级）
日辽宁省海城地震（7.3级）
日云南省（7.1级）
日四川省地震（7.6级）
日云南省（7.7级）
日渤海湾地震（7.4级）
1966年年3月8日至29日河北省（7.2级）
日西藏自治区（8.6级）
日宁夏回族自治区南部地震（8.5级）死亡23万人
1556年中国地震（8.0级）死伤达83万人
全球最大的地震是1960年智利9.5级地震
抗震等级等级确定
⑵建筑结构应根据其使用功能的重要性分为甲、乙、丙、丁类四个抗震设防类别。建筑的抗震设防类别划分见国家标准《建筑抗震设防分类标准》GB 50223的规定，也可见《建筑抗震设计手册》（1994年版）高层建筑没有丁类抗震设防。各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符台下列要求：1）甲类、乙类建筑：当该地区的抗震设防烈度为6～8度时，应符合该地区抗震设防烈度提高一度的要求；当该地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。当建筑场地为Ⅰ类时，应允许仍按该地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；
4）抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表3-12确定。
5）建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0 15G和O.30G的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20G）和9度（0.40G）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。
7）抗震设计时、与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施。
8）房屋高度大、柱距较大而柱中轴力较大时，宜采用型钢混凝土柱、钢管混凝土柱，或采用高强度混凝土柱。
9）高层建筑结构中，抗震等级为特一级的钢筋混凝土构件，除应符合一级抗震等级的基本要求外，尚应符台下列规定：⑴框架柱应符合下列要求：①宜采用型钢混凝土柱或钢管混凝土柱； ②柱端弯矩增大系数`Η_C`、柱端剪力增大系数`Η_VC`.应增大20%； ③钢筋混凝土柱柱端加密区最小配箍特征值`∧_V`，应按表5-13的数值增大O.02采用；全部纵向钢筋最小构造配筋百分率，中、边柱取1.4%，角柱取1.6%。⑵框架梁应符合下列要求：①梁端剪力增大系数≈“应增大20%； ②梁端加密区箍筋构造最小配箍率应增大10%。⑶框支柱应符合下列要求：①宜采用型钢混凝士柱或钢管混凝土柱； ②底层柱下端及与转换层相连的柱上端的弯矩增大系数取L.8，其余层柱端弯矩增大系数`Η_R`应增大20%；柱端剪力增大系数`Η_VR`应增大2U%；地震作用产生的柱剪力增大系数取1.8，但计算柱轴压比时可不计该项增大； ③钢筋混凝土柱柱端加密区最小配箍特征值`∧_R`应按表5-13的数值增大0.03采用，且箍筋体积配箍率不应小于1.6%；全部纵向钢筋最小构造配筋百分率取1.6%。⑷筒体、剪力墙应符合下列要求： ②一般部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取为0.35%，底部加强部位的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率应取为0.4%； ③约束边缘构件纵向钢筋最小构造配筋率应取为1.4%．配箍特征值宜增大20%；构造边缘构件纵向钢筋的配筋率不应小于1.2%；框支剪力墙结构的落地剪力墙底部加强部位边缘构件宜配置型钢，型钢宜向上、下 各延伸一层。⑸剪力墙和简体的连梁应符合下列要求：①当跨高比不大于2时，应配置交叉暗撑； ②当跨高比不大于1时，宜配置交叉暗撑； ③交叉暗撑的计算和构造宜符合本书第10章10.7条的规定。
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合肥工业大学 硕士学位论文
框支剪力墙结构的分析与设计方法研究 姓名：王红兵 申请学位级别：硕士 专业：建筑与土木工程 指导教师：完海鹰;侯业甫 座机电话号码 框支剪力墙结构的研究与设计方法 摘 要 框支剪力墙结构体系是将框架结构和剪力墙结构相结合的产物。由于其组 合形式的特殊性，框支剪力墙在结构形式、受力特点上也与传统的框架剪力墙有 明显区别。目前在工程界已经广泛采用这种结构体系，众多的结构专家也开展 了较为深入的理论研究。 本文详细的介绍了结构概念设计 转换构件布置、转换层上下侧向刚度比、 结构平面布置、结构竖向布置 、结构整体计算及分析 包括荷载要求、计算 方法、计算模型选择、计算参数的调整、周期比、有效质量系数、位移比、结 构的稳定、剪重比、刚度比 、弹性动力时程分析、结构构件设计、构造措施 及施工要求等。 通过建立三维有限元分析模型及运用大型有限元分析软件FEQ，以一幢32
层的框支剪力墙结构为研究对象，对结构进行了分析。通过对计算结果的处理，
较为直观地反映了结构的受力和变形情况，对设计中提出的主要问题作了对比
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on TheResearch DesignFrame-Supported ShearWallStructure Abstract a offrameandshear The shearwallstructureis combination frame．supported tothe ofthe
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深水基础施工技术&市政设计施工&桥梁设计施工
高层建筑框支剪力墙结构抗震措施(个人意见)
1、框支层构件的抗震等级： && 框支框架一级，落地剪力墙二级。 2、剪力墙底部加强部位的确定： && 框支层加上框支层以上二层及墙肢点高度的1/8二者的较大值。 3、 转换楼板厚度取250㎜，配筋双层双向ф14@150,配筋率达0.41%，楼板厚度及配筋均超过规范要求较多，主要是因为转换框支层上下楼层刚度比相差较大，楼板处必然应力集中，受力复杂，必须加强转换层楼板的刚度和强度。 4、转换层以上一层楼板厚度取150㎜。 5、屋面板厚度取150㎜，配筋双层双向ф12@200,配筋p=0.38%。 6、框支柱配筋如图所示，主筋配筋率2~2.5%，体积配箍率为1.7~2.4%，加强配筋的目的就是要进一步增加框支柱的变形能力。另外在框支柱中央设置芯柱, 具体配筋如图。 7、框支梁配筋: 8、落地剪力墙厚度550和600，墙身水平筋14 @ 150，3排，墙身坚向筋16 @ 200，3排，墙身配筋率为0.51~0.56%，加强墙身配筋的目的就是为了提高框支层抗侧力构件的抗剪承载力，提高变形能力。 9、框支柱及落地剪力墙轴压比控制： 框支柱：最大为0.46，最小为0.16。 落地剪力墙：小于0.3，约0.2左右
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