IC反应器处理猪粪废水的启动特性研究 - 水世界 - 中国城镇水网新型IC反应器处理餐厨垃圾废水的试验研究；摘要：采用消化污泥与颗粒污泥的混合泥接种内循环厌；3-1；量油脂的餐厨垃圾废水；3-1；垃圾废水的最大容积负荷为25.2Kg.(m.d)；-1-1；达到22.4g.L,出水COD浓度稳定在1650；关键词：内循环厌氧反应器；餐厨垃圾废水；快速提升；Experitmentalstudyontrea；WangHan1Ji
新型IC反应器处理餐厨垃圾废水的试验研究 摘要：采用消化污泥与颗粒污泥的混合泥接种内循环厌氧反应器（IC）处理富含蛋白质，碳水化合物及少3-1量油脂的餐厨垃圾废水。结果表明，在启动期采用快速提升负荷至5 Kg.(m.d)并稳定运行19d这一启动方式有利于提高污泥的活性，加速污泥颗粒化。负荷提升中后期，出水pH值高于进水pH值。IC处理餐厨3-1垃圾废水的最大容积负荷为25.2 Kg.(m.d)，此时COD去除率下降到86%。稳定运行期，当进水COD浓度-1-1达到22.4g.L,出水COD浓度稳定在mg.L，COD去除率高达91.8%。出水中9.0mmol/L以上的VFA含量对IC的稳定运行没有造成不利影响。 关键词：内循环厌氧反应器；餐厨垃圾废水；快速提升负荷；容积负荷；高VFA含量 Experitmental study on treatment of food waste wastewater by new internal circulation reactor Wang Han1
Jiang Wen-hua2Gu li-wei1
Ma San-jian1,2 (1. Environmental Protection Application Technology Institute of Suzhou University of Science and Technology；2. Sute Environmental ProtectionEngineering CSuzhou 215009) Abstract: Food waste wastewater which contained rich protein, carbohydrates and small amount of grease was treated by internal circulation reactor which mixed the digested sludge and granular sludge. The results showed that the rapidly increasing load to 5 Kg (m3.d) -1and
stabilizing 19 days in the start-up period can improve the activity of the sluge and accelerate sludge granulation.During the later of load lifting stage，pH of effluent is higher than that ofinfluent. The maximum volume load of food waste wastewater which IC treated is 25.2 Kg (m3.d) -1,the COD removal rate declines to 86%. During Stable operation period, when the COD concentration of influent reached 22.4g.L-1，the COD concentration of effluent stabilizesbetween 1650mg.L-1 and 1950mg.L-1,the COD removal rate reaches 91.8%. The 9.0mmol.L-1 VFA of effluent does not adversely affected the stable operation of IC. Keywords: internal f qu high VFA content 餐厨垃圾废水是指餐厨垃圾经过固液分离后的含有食用废弃油脂的高浓度有机废水，具有悬浮物、盐[1]分及油脂含量高等特性。其常规处理方法是将废水通过隔油池或者小型油水分离器将废弃的动植物油脂与废水相分离。 目前，国内外对餐厨垃圾废水的研究主要集中在油水分离的新方法及新型装置的开发、废弃油脂的资源化等领域，对于分离后的去油脂餐厨废水的研究较为少见。而其中有机物含量高达几万甚至十几万毫克每升，氮磷含量也分别达到几千和几百毫克每升,若直接排入水体，将对环境造成极大的破坏。 由于去油脂餐厨废水中有机物含量很高，氮磷等营养含量丰富且比例均衡，易被厌氧微生物降解。笔者采用新型内循环厌氧反应器（IC）处理餐厨垃圾废水，考察进水容积负荷，出水VFA含量等因素对IC启动和高效运行的影响，探索IC处理餐厨废水的最大容积负荷，以期为实际工程提供理论指导。 1 材料与方法 1.1 餐厨垃圾废水的水质 本试验以苏州市洁净废植物油回收有限公司油水分离车间的去除油脂后的餐厨废水为研究对象，具体水质如表1所示 表1
餐厨垃圾废水水质表(mg/L，pH除外) 水质指标 CODcr +NH4-N TN TP
00- SS 2-SO4 -Cl pH [3][3] 84--4.84 +[3]CODcr采用重铬酸钾法测定，pH值采用玻璃电极法测定，NH4-N和TP含量采用分光光度法测定，[4]挥发性有机酸（VFA）含量采用滴定法测定。 1.2 试验装置及方法 IC置于恒温水浴箱中，水浴箱内通过温度传感器将温度控制在35± 2℃，IC内径90mm，总高107mm，总有效容积为6L。具体结构如图1所示。污水由蠕动泵从IC底部泵入，处理后从上部流出，生成的沼气通过水封瓶后排入大气。IC反应器每天进水6L，HRT为1d。
图1 IC反应器试验流程图 1.3接种污泥 IC接种污泥有两种来源：一是取自苏州新区污水处理厂浓缩池的絮状污泥，接种量为2L，二是取自-1无锡市某柠檬酸生产废水的IC反应器中的颗粒污泥, 粒径为0.8-1.5 mm，TSS为68.6 g.L, VSS为-147.3g.L,含水率为90%,接种量为1L。总接种污泥量为IC有效容积的1/2。此外，为了加快颗粒污泥化速率，在污泥中加入少量的颗粒活性炭。 2.试验结果与讨论 2.1 有机物去除分析 IC的启动运行由适应期，负荷提升期和稳定运行期三个阶段组成。 2.1.1 适应期 -1本阶段共进行31d。启动初期先用蠕动泵将COD浓度为1000mg.L的稀释啤酒水间歇打入反应器的底部以恢复IC内污泥的活性。一般认为，厌氧启动初期不易过快提高负荷。但本实验中IC的启动采用快速3-1提升负荷到5Kg.(m.d)并稳定3天，其后保持负荷不变，逐步在进水中加入少量餐厨废水，同时减少啤酒的用量。待有机物去除率达到80%以上后再缓慢提高进水有机负荷，对微生物驯化培养。 3-1IC采用快速提升负荷到5Kg.(m.d)，并长时间稳定在这一负荷的启动方式主要是因为采用低负荷启动，[5]容易造成IC内部产气量过少，传质效果差，形成沟流，导致微生物活性不高，对废水水质适应期较长。[6]较高的负荷启动时，沼气搅拌作用是形成颗粒污泥的重要选择区。本实验前期采用快速提升负荷的方式，可以使得沼气的水力搅拌和提升作用增强，强化泥水传质，进而使得一些活性较差的细小污泥迅速洗出IC
反应器，而活性高的密度大的沉降性能良好的新生成的颗粒污泥则沉淀到反应器底部，进水中的有机物会首先被这部分污泥消化降解，从而加快了颗粒污泥的增殖。 反应前7d为纯啤酒水驯化期，第8-12d为啤酒和餐厨废水混合培养期，第13-31d，进水全部为餐厨垃圾废水的稀释液。启动期具体运行情况见图2。 进出水COD浓度(mg.L-1)
启动期有机物去除情况28100??p%COD去除率进水COD出水CODCOD去除率60P@0 1时间(d) 从图中可以看出，启动初期，IC的COD去除率大多低于70%，波动很大, 且观察到出水桶中有大量的絮状污泥和少量漂浮的颗粒污泥。实验前5d，进水COD浓度从1000mg.L-1快速提高到5000mg.L-1，出水COD浓度也从832 mg.L-1急剧上升到3440mg.L-1，COD去除率低于40%。第5d，COD去除率仅为31.2%，其原因可能是（1）接种的污泥存在时间过长，表层的颗粒污泥已被部分氧化，呈“土黄色”，而消化污泥存放了近1年，酸化严重，所以污泥的驯化需要较长的时间。（2）启动初期负荷提升过快，微生物难以及时降解进水中过多的有机物，致使出水COD升高。而且此时反应器内呈酸性，系统内的产酸菌呈优势[7]生长状态，VFA开始积累，致使甲烷菌的生长进一步受到限制。 第8-9d，由于在易降解的啤酒水中加入少量餐厨废水，进水基质成分发生变化，导致微生物的活性受-1-1到一定的抑制，出水COD依然高达2612mg.L和3120mg.L。第13-23d，进水COD稳定在5000mg/L左右，出水COD浓度开始缓慢下降， COD去除率在60%-80%之间波动，且随着时间的推移，总体呈上升趋势，稳定性也逐步提高。 3-1其后进水负荷经过两次提升后到达5.96Kg.(m.d)，每一负荷稳定3-5天，出水COD浓度大幅度下降-1到850 mg.L以下， COD去除率也稳步上升到88%左右，且此时跑泥量明显减少。说明IC中厌氧微生物已经完全适应了餐厨废水的水质，抗浓度冲击负荷能力逐渐提高，启动期顺利完成。 2.1.2 负荷提升期 启动期结束后，IC中的污泥已基本适应了餐厨废水的水质并具备了较高的活性。所以，此时应该及时[7]提高负荷，让微生物获得充足的养料。第32d开始，加大负荷提升的幅度，每次提升20%左右，同一负荷下稳定3-5d。本阶段共进行50d。此阶段IC对有机物的去除情况如图3所示。
进出水COD浓度(mg.L-1)20000进水CODCOD去除率出水COD100??图3
负荷提升期进出水COD浓度及去除率变化关系-185?u%时间(d) -1由图中可知，第32-49d，当进水COD从6500mg.L经历3次负荷提升后到达10171mg.L，出水COD-1浓度基本稳定在800-1300mg.L，COD去除率也从82%上升到90%左右，出水COD并未随进水COD的增加而增加。原因主要有如下两点： （1）负荷提升期，微生物活性较高，且已经完全适应了餐厨废水，此时负荷提升幅度也不超过20%，3-1每次提负荷后均稳定4-5d，各种环境条件均在厌氧菌适宜生长的范围内。另外，启动期，在5 Kg.(m.d)稳定运行了19d，为提升期厌氧菌能承受更高的负荷打下了坚实的基础。所以，厌氧菌能较彻底的降解进水中的有机物，出水COD趋于稳定。 （2）IC独特的内循环构造和污泥逐步颗粒化也有利于负荷的快速提升：随着负荷的逐步提升，污泥颗粒化的进程加快，而颗粒污泥具有较强的抗浓度波动能力。另一方面，负荷的增加，系统产气量增加，IC内开始形成不连续的内循环，内循环使得反应器内泥水充分接触混合，避免了反应死区及局部严重偏酸[8]或偏碱情况的出现，为微生物提供了良好的生长条件。 3-1此后逐步提升进水COD浓度，出水COD开始缓慢增加。当负荷提高到21.2Kg.(m.d)，出水COD浓度-1也随之上升到1900mg.L左右，COD平均去除率依然高达91%，且此时IC内循环持续时间较长。IC处理餐3-1厨垃圾废水在21.2Kg.(m.d)的负荷下，COD去除率高达91%的主要原因有如下两点：（1）此时，颗粒污泥已经培养成熟，打开反应器后发现污泥基本呈颗粒状。而且高负荷时产生的大量沼气会引起IC内形成较强的内循环作用（尽管非连续），传质作用增强。另一方面，内循环增强可以使得底部的进水能与内循环的回流液迅速接触稀释，既可对进水混合稀释，又可避免进水中的抑制性物质对甲烷菌产生直接的毒害[5]-1作用。张娴娴的研究也表明，IC处理COD在10000mg.L以上的废水时，高去除率主要是源于IC特殊的内循环构造所引起的良好传质作用。（2）餐厨废水中大部分有机物质易于被厌氧菌降解，比产甲烷活性较[9]高。邵琳的实验结果也表明，餐厨垃圾具有较高的生物化学甲烷势（BMP）。 -1-1-1当进水COD浓度提升到25200mg.L时，出水COD从1820mg.L急剧上升到2620mg.L，此后持续上升，-1最高达到3625mg.L，出水COD上升了一倍，运行6天后一直居高不下，COD去除率也下降到86%。而且此-1时VFA浓度也上升到15mmol.L以上，出水pH值也缓慢下降到6.6左右（见图5）。此时跑泥现象十分严重。这可能是因为大量产气后的中空颗粒污泥由于密度较低和沼气的提升作用以及废水中的蛋白质和脂肪的包裹作用而难以沉淀，最终排出反应器，使得出水桶表面覆盖一层颗粒污泥。实验中还观察到气液分离器中经常发生沸腾，有时提升液会直接冲出反应器进入水封瓶，严重影响反应器的稳定运行。随后，打开IC反应器的法兰，发现颗粒污泥中裹夹着许多餐厨垃圾废水中未降解的滞留在反应器内的“土黄色”悬浮固体。这些现象均表征着IC反应器处理餐厨垃圾废水可能已经达到了极限负荷。此时不宜再提高有机负荷，负荷提升期结束。 2.1.3 负荷稳定期 3-1由于负荷提升末期，在25.2Kg.(m.d)的负荷下，出水COD浓度急剧上升，且出现跑泥量快速增加等影3-1响IC稳定运行的异常现象，遂决定降低进水负荷到20.8Kg.(m.d)左右，考察厌氧反应器长期稳定运行的
COD去除率能力。此阶段共进行27d。此阶段有机物去除效果见图4。
25000进水COD浓度(mg.L-1)03106图4
负荷稳定期进出水COD及去除率变化关系94?%COD去除率4101时间(d)出水VFA浓度(mmol.L-1)90%进水COD出水CODCOD去除率88????%时间(d) -1由图中可知，稳定期前5d，随着进水负荷的降低，出水COD缓慢下降到2086mg.L，COD去除率也缓慢回升到90%以上。第89d，COD去除率上升到91.8%，说明随着冲击负荷的消失和反应器内有毒有害的逐步排出，IC内微生物的活性逐渐恢复，能充分降解进水中的有机物。为了探索IC反应器处理餐厨废水的最大容3-1积负荷，第90d，将进水有机负荷提升到22.3Kg.(m.d)，并在此负荷下稳定运行19d。实验中观察到，负-1荷提升后，出水COD浓度在一段波动后最终稳定在mg.L之间，COD去除率稳定在91%-92.5%之间，由此也说明餐厨废水中可能有5%-10%左右的COD物质是不可被厌氧微生物快速降解的。
2.2进出水pH值与出水VFA浓度 IC启动及运行期进出水pH值及出水VFA浓度变化曲线如图5所示。 98.587.5进出水pH值76.565.554.图5
IC进出水pH值及出水VFA变化关系进水pH出水pH出水VFA浓度 从图可以观察到，启动前13d，出水pH值在4.82-6.43之间波动，IC内呈酸性。这主要是因为刚接种的微生物活性不高，且餐厨废水中含有大量的有机酸，而且快速提升负荷导致甲烷菌的活性受到强烈抑3-1制，产酸菌呈优势生长，产酸作用明显。此后随着负荷稳定在5Kg.(m.d)，甲烷菌的活性也逐步恢复，其分解有机酸的速率加快，出水pH也缓慢上升到6.0以上，但总体上启动期出水pH值仍小于进水pH。这主要是因为餐厨废水中含有大量的蛋白质和碳水化合物。由于蛋白质为高分子聚合物，水解速率较慢，而[8]碳水化合物极易降解。所以，厌氧微生物降解餐厨废水时，碳水化合物会首先被降解，体系pH降低，此时蛋白质完全水解生成氨较少，不能补充足量的碱度。负荷提升期，随着负荷的逐步提升，餐厨废水中越来越多的有机氮在IC内通过氨化作用生成氨氮，提高了反应器内的碱度，系统出水pH值逐渐升高，第41d，出水pH第一次超过进水pH。此后pH继续升高，最高达到8.30。负荷提升末期，由于过高的负荷抑制了甲烷菌的活性，产甲烷菌难以及时降解产酸菌生成的过量有机酸，出水的pH值缓慢下降到6.7左右。降负荷进入稳定期后，出水pH缓慢回升，最终稳定在7.5-8.0之间。 -1由图5还可以看出，启动初期，出水VFA持续升高，第5d，出水VFA值高达12.6mmol.L。此后，随
着负荷稳定在5Kg.(m.d)，出水的VFA尽管仍有很大的波动，但总体上呈下降趋势。第28-31d，当进水3-1-1负荷达到5.96Kg.(m.d)，出水VFA基本仍维持在6.2 mmol.L左右。说明，此时反应器内酸碱平衡能力增强，甲烷菌的活性较高，能及时消化有机酸。负荷提升初期（第32d-48d），出水VFA仍维持在-16.0-7.0mmol.L之间。其后随着进水COD的提高，出水COD浓度逐渐升高，出水VFA也随之缓慢增加。当-1-1-1进水COD浓度由第49d的12133mg.L提升到第70d的19082mg.L，出水VFA也由7.2mmol.L逐渐升高到-1-1-19.3mmol.L。此后进水COD逐步提升到25200mg.L，出水VFA浓度大幅度提升，第81d陡升到16.6mmol.L，而此时出水pH值也缓慢下降到6.6，但仍在产甲烷适宜生长的范围内。说明此时反应器未酸化。降负荷进入稳定期后，出水VFA浓度也出现了回落，但VFA下降的速率较慢，直到反应进行到第93d时，出水VFA-1浓度才下降到10.0mmol.L以下，这主要是因为降负荷运行后，水解产酸菌的活性恢复比甲烷菌快，虽然活性恢复的甲烷菌降解有机酸的能力逐步提高，但由于负荷提升末期反应器内已经积累了大量的有机酸，3-1外加上负荷稳定期虽然降负荷运行，但进水负荷仍高达20.8Kg.(m.d)，活性恢复快的产酸菌能源源不断的将进水中的有机物转化成有机酸，致使稳定初期，IC内的VFA浓度未见明显下降。稳定运行后期，出水-1VFA浓度稳定在9.0-10.2mmol.L之间。 [4]-1贺延龄认为，出水VFA高于8mmol.L，应暂停进液或者降负荷运行，以免发生酸化。本实验稳定期，-1出水VFA一般都在9.0mmol.L以上，但IC仍高效稳定运行，这主要是因为餐厨废水在进入IC前已在贮水桶中有了一定的预酸化，可以初步将复杂的大分子物质降解为易降解的小分子物质。而且餐厨废水VFA含量高达几千毫克每升。随着负荷的逐步提高，IC内厌氧微生物已经逐步适应了高VFA的环境，进水中大部分-1VFA得到降解后，剩下9-10.2mmol.L的VFA对厌氧微生物构不成威胁。另外，稳定运行后期，出水pH一直[10]稳定在7.5以上。胡纪萃认为，在pH中性或偏碱性的条件，大部分VFA以离子态存在，而只有游离的VFA才会对甲烷菌产生抑制。所以，此时的高浓度VFA相对而言是无毒的，不会影响IC反应器的稳定运行。 3结论 3-1（1）IC采用快速提升负荷到5 Kg.(m.d)，并稳定运行19d后，出水COD浓度经过初期的剧烈波动后，-1-1逐渐稳定在1200 mg.L以下，启动期结束时，COD去除率恢复到88.5%。出水VFA浓度为5.1mmol.L,出水pH为6.52。 （2）负荷提升初期，出水COD基本保持稳定，并未随进水COD的提高而上升，COD去除率维持在90%左右。-1-1当进水COD浓度提升到25200mg.L时，出水COD急剧上升到2500mg.L以上，且居高不下，COD去-1除率也下降到86%左右。此时出水VFA浓度也陡升到15 mmol.L以上，出水pH值下降到6.6。 -1（3）降负荷进入稳定期后，出水COD浓度缓慢下降，最终稳定在 mg.L之间，COD平均去除率为91.8%，说明IC反应器能充分降解餐厨废水中的有机物，并长期保持稳定运行。此阶段9.0-10.2 -1mmol.L的VFA不会对IC的稳定运行造成不利的影响。 参考文献 [1] 袁玉玉，曹先艳，牛冬杰，等.餐厨垃圾特性及处理技术[J].环境卫生工程，)：46-49. [2] 任连海. 我国餐厨废油的产生现状、危害及资源化技术[J]. 北京工商大学学报（自然科学版），2011，29（6）：11-14. [3] 国家环境保护总局.水和废水监测分析方法[M].第4版.北京：中国环境科学出版社，. [4] 贺延龄.废水的厌氧生物处理[M].北京：中国轻工业出版社,. [5] 张娴娴.厌氧内循环（IC）反应器处理有机废水特性研究[D].重庆：重庆大学，2005. [6] 李阳，李红艺，曹莹.IC反应器颗粒污泥培养试验研究[J].安徽农业科学, ) : 2151 － 2153. [7] 胡纪萃.废水厌氧生物处理理论与技术[M].北京：中国建筑工业出版社，. [8]吴阳春.餐厨垃圾废水中温厌氧消化试验研究[D].长沙：湖南大学，2011. [9] 邵琳.餐厨垃圾厌氧消化工艺优化及产甲烷特性研究[D].南京：东南大学，2009. [10] 胡纪萃.废水厌氧生物处理理论与技术[M].北京：中国建筑工业出版社，. 3-1
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PEIC厌氧反应器
山东太平洋环保有限公司主要经营高浓度有机废水治理，结合我公司对高浓度有机废水多年的实践经验，我公司自主研发出 PEIC 厌氧反应器即厌氧颗粒污泥循环床反应器。采用的是改进了的荷兰 IC 技术的 PEIC 厌氧反应器，与国内的相同产品有着本质的区别，现已成功的应用于多家制药、食品行业的废水处理工程。&除具备第三代厌氧反应器的众多优点之外，与其他厌氧反应器相比，具有更为优化的性能与突出特点：1) PEIC 厌氧反应器污泥生长速度快PEIC 厌氧反应器在处理高浓度废水的同时，能产生大量多余的厌氧颗粒污泥，为企业创造经济效益。我公司的 PEIC 厌氧反应器的重要技术优势之一就是污泥生长速度快。国内的相同产品运行不好的根本原因是厌氧污泥生长速度慢或不生长，颗粒污泥的生长直接决定了厌氧反应器运行的好坏及 CODcr 的去除率。我公司研发的 PEIC 厌氧反应器利用设备独特的内部构造结合先进技术，彻底解决了这一难点，其特殊构造使得颗粒污泥更长时间的停留在罐体内，使污泥更快的生长。PEIC 厌氧反应器不跑泥是其另一技术优势（这取决于 PEIC 厌氧反应器内部结构的合理性以及调试技术）。传统的 UASB 等厌氧反应器大部分存在严重的跑泥现象，不但不能产生过量的厌氧颗粒污泥，而且随着厌氧反应器的运行，起初加入的厌氧菌种会减少，需要定期购买厌氧颗粒污泥进行补充，为企业增加了经济负担。）该厌氧反应器进水 pH 适应范围广，节省加碱量，为企业降低运行费用若采用普通的厌氧反应器，需加碱将进水 pH 值调节至 6.5-7.5 之间， PEIC厌氧反应器具有强大的内部循环系统，对 pH 起到缓冲作用，使反应器内的 pH保持稳定，进水不用调节 pH 即可满足要求，因此相对于其他传统 IC 及 UASB、 EGSB 厌氧反应器而言，可减少进水的投碱量，从而节约药剂用量，降低运行费用。）布水均匀，无堵塞进水布水器的搅拌作用是厌氧反应器中一个巨大的能量来源，但是当布水器的搅拌作用产生的上升流速达不到一定速度时，反应器内产生的沼气容易在颗粒污泥层中累积，产气量不均匀，造成内循环不稳定，形成一定的恶性循环。我公司厌氧反应器布水系统经过严格的设计计算，并结合同类废水实际处理经验，将原有点式布水改造成为现有的旋流式布水方式，一方面使得布水更加均匀，另一方面，使得颗粒污泥与废水能更好的混合，使厌氧反应器内保持较高的上升流速，较高的上升流速使得厌氧污泥中产生的沼气能迅速的释放，不在颗粒污泥中停留，相对稳定的运行环境使污泥能快速均匀的生长，保证厌氧反应器的出水效果。）耐冲击负荷强由于 PEIC 中存在着内循环系统，内循环系统的能力主要由反应器内产生的沼气提供，当 COD 负荷增加时，沼气的产生量随之增加，由此内循环的气提增大。处理高浓度废水时，内循环的流量可达进水流量的 10～20 倍。废水中高浓度和有害物质得到充分稀释，大大降低有害程度，从而提高了反应器的耐冲击负荷能力；当 COD 负荷较低时，沼气产量也低，从而形成较低的内循环流量。因此，内循环实际为反应器起到了自动平衡 COD 冲击负荷的作用。而仅仅依靠外循环或者是根本就不具备循环系统的EGSB和UASB反应器对废水的负荷变化适应性非常的差，容易造成污泥的解体，造成跑泥现象，而大部分的生产废水均具有生产瞬时性的特点，废水在较短的时间内，水质变化非常大，如果没有良好的循环系统，会导致厌氧反应器运行很差，严重影响出水水质。）毒性抑制耐受力一般厌氧反应器内的菌种采用的是污泥菌种内部构成单一，菌种数量及菌群菌种较少，结构非常的简单，因此废水较低的毒性即可抑制细菌的生长甚至将菌种致死。而 PEIC 中的颗粒污泥菌种则不同，是由数以千万计，乃至上亿的不同的菌群构成的复杂的生态系统，因而可以适应不同的水质状况及含有毒性物质的废水。）系统收益PEIC反应器的表面积较小，而且具备完整的沼气回收系统，将沼气回收利用不但防止了空气污染，而且具备一定得经济效益；不仅如此，PEIC 反应器颗粒污泥生长速度快，目前国内颗粒污泥菌种更是供不应求，有颗粒污泥及沼气两部分收益，污水处理站不但能实现零费用运行，还可以有一定的经济收益。而一般的厌氧反应系统(UASB 和 EGSB)均存在严重的跑泥现象，在运行过程中不但没有剩余污泥排出，还经常需要补充一定的菌种，运行费用高；）三相分离器具有很强的耐腐蚀性我公司设计的三相分离器设计合理，使用强耐腐蚀材料，具有耐腐蚀性强，结构强度高等优点，厌氧反应器在运行过程，会产生大量的脂肪酸和沼气，脂肪酸的产生会对设备造成较为严重的腐蚀性，而沼气产生过程中会对反应器内部形成较强的气流压力，对三相分离器形成一定的冲击力，我公司使用的三相分离器具有很强的耐腐蚀性并且结构强度高，厌氧反应过程中产生的酸和气体不会对其造成副作用。）调试时间短PEIC初次启动调试时间约为10～15天，二次启动时间约为7～10天。
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随着方太“NSP膜色谱双效净水技术”的出现，自来水高度净化
日至6日，第三届联合国环境大会将在肯尼亚内罗毕
威尔森数据显示，当前传统燃油汽车领域，私人用户占比高达98
环境监测产业链暖风又吹。“暖风”源自利好政策密集落地，也
自从推行垃圾分类以来，各地先是模仿和复制成功经验，现在则
传统环保业务在2015年环保投资体量5000亿元基础上每年保持25
河北省将环保税大气主要污染物和水主要污染物税额标准分为三
通过领跑基地建设，进一步提高技术标准，发挥示范引领作用，
随着方太“NSP膜色谱双效净水技术”的出现，自来水高度净化
“2018第三届中国（郑州）国际空气净化、新风系统及防霾产品
经济日报-中国经济网专栏作者张国栋认为，新能源车符合时代
日至6日，第三届联合国环境大会将在肯尼亚内罗毕
威尔森数据显示，当前传统燃油汽车领域，私人用户占比高达98
环境监测产业链暖风又吹。“暖风”源自利好政策密集落地，也
为推进资源全面节约和循环利用，自日起在北京、
为采取更有效的政策措施，切实将节能减排工作推向深入，《福
为贯彻&水十条&精神，帮助化工企业应对废水治理难题，促进