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混凝土管片抗弯抗拔试验机经验生产厂家
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混凝土管片抗弯抗拔试验机经验生产厂家
混凝土管片抗弯抗拔试验机经验生产厂家
混凝土管片抗弯抗拔试验机试验方法：
抗弯试验方法：
1、 加荷方法：采用液压油缸分配梁系统加荷，加荷点标距900mm，支承管片两端的小车可沿地面轨道滑动。加载油缸的加载值通过试验机专用测试系统及软件实时显示监控。
2、试验管片的支承方式：支承管片两端的小车可沿地面轨道做相对水平移动。
3、荷载分级和持续时间：采取分级加载法：考虑试验设备重量及管片自重，初次加载荷重为30KN，分级加载时每级加载10KN，每级加载完成后持续1min记录压力表读数以及中心点、加荷点和水平位移变量。
4、初始裂缝荷载：裂缝出现后,加载时间应持续10min，在此时间内观察裂缝的开展，并取本级荷载值为开裂荷载实测值。
5、最大裂缝宽度限值荷载：记下初始裂缝荷载值后继续对管片进行分级加载，每级加载持续时间仍为10min，观察裂缝开展，标记每级荷重下裂缝的出现位置并测量裂缝宽度;当管片裂缝宽度达到最大裂缝宽度限值时，记录此时的荷载实测值(即当加荷至测试仪显示数据不再上升时，以此级荷载值为最终破坏荷载，并记录最大裂缝宽度)。
抗拔试验方法：
1、将管片平稳放在试验架上，将拉力螺栓杆旋入灌浆孔中。
2、将拉力螺栓杆用钢绞线与千斤顶连接。
3、安装测试传感器，开始加载测试。
4、荷载分级和持续时间：
采用分级加荷方式。当荷载小于正常使用短期荷载检验值时，每级荷载为该荷载值的20%；当荷载大于该短期荷载值时，每级荷载为该荷载值的10%；当荷载接近承载力荷载检验值时，每级荷载为承载力检验荷载设计值的5%，每级荷载时间不低于3min。
&记录在不同抗拔力下灌浆孔螺栓的位移量。当位移突然增大传感器读数不再增加、螺栓周围混凝土破坏时的荷载即为最大抗拔力。
混凝土管片抗弯抗拔试验机&&使用标准：
GB/T《预制混凝土衬砌管片》
CJJ/T164-2011《盾构隧道管片质量检测技术标准》
&混凝土管片抗弯抗拔试验机&产品参数：
1.&最大试验力：500kN
2.&试验力测量范围：2%~100%F.S（最大力）
3.&试验力示值精度：±1%
4.&试验力分辨力：0.05kN
5.&变形（百分表）测量范围：0~30mm
6.&变形测量分辨率：0.01mm
7.&试验速度：0.5mm/min-～50mm/min无级调速
8.&左右试验宽度：1800mm
9.&试验高度：1200mm
10.&试验行程：200mm
11.&试验附具：分配梁：约1800mm×500mm×400mm
&&&&&&&&&&&& 移动小车：约3800mm×1600mm×400mm
12.&主机下部平台长度：约4200mm
13.&主机外形尺寸：约4500mm×2000mm×2580mm
14.&液压千斤顶：3L/min，26MPa，4kW，三相，AC380V
15.&百分表：精度0.01mm
16.&测力传感器：500kN
17、控制系统：全数字电液伺服控制：可进行等速试验力、等速位移、试验力保持、位移保持等试验。
混凝土管片抗弯抗拔试验机生产厂家直销价格
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企业类型：
经营模式：
荣誉资质：
销售网点：
主&&&&&营：
高强螺栓检测仪,扭矩扳手,抗拔仪,大轨距检测仪,扭曲检测仪,测距仪,试模
地&&&&&址：
江苏南京白下区光华路石门坎100号
加盟南京赛峰科技仪器实业有限公司品牌
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SDS－010－2009 Ⅲc 型预应力混凝土枕检验细则().PDF 14页
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编号：SDS－010－2009
Ⅲc 型预应力混凝土枕检验细则
铁道部运输局批准
1. 适用范围
2. 检验依据
3. 抽样方案
4. 检验条件
5. 检验设备及专用量器具的校准
6. 检验内容及检验方法
7. 检验程序
8. 数据处理
9. 检验结果的判定
预应力混凝土枕企业质量保证能力检查表 4
企业必备设备和计量器具一览表 7
检验工作流程图 8
表1 IIIc 型枕外形尺寸与外观质量的检验内容及检验方法 8
表2 IIIc型枕力学性能检验内容及检验方法
表3 Ⅲc型枕产品质量检验项目与检验结果判定表
预应力混凝土枕企业质量保证能力检查整改要求
Ⅲc 型预应力混凝土枕检验细则
1. 适用范围
本细则适用于Ⅲc型预应力混凝土枕（以下简称Ⅲc枕）生产企业质量保证能力检查和
产品质量检验。
2. 检验依据
预应力混凝土枕
I型、II型及III型
预应力混凝土枕静载抗裂试验方法
预应力混凝土枕疲劳试验方法
TB10425-94
铁路混凝土强度检验评定标准
设计图纸：
Ⅲc型预应力混凝土枕
3. 抽样方案
3.1 在经企业检验合格的不少于 2000 根和不少于 15 批库存Ⅲc 枕中共抽取Ⅲc 枕样品
20根，样品生产日期应最大限度地分散，其中混凝土龄期为出池48小时以内的Ⅲc枕样
品不得少于6根，混凝土龄期不少于28天的Ⅲc枕样品不得少于3根。
3.2 抽样地点
在生产企业成品库或用户处抽样。
3.3 抽样要求
3.3.1 抽封样工作由检查组负责，检查组至少有2名检验人员，可邀请技术专家参加。
3.3.2 抽样时应核查样品的生产企业标志或出厂合格证明书。
3.3.3抽取的样品，应立即作好标记、封存，所有标记必须清晰。
3.3.4 对所抽样品不允许更换、调整和再加工。
3.3.5 抽样完毕后立即填写“铁道部工业产品抽样登记表”一式四份。各
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铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究
万方数据第１６卷第４期Ｖ０１．１６Ｎｏ．４２０１４年８月建‰弘筑％钢＆∞结＆，０陶嘴ｉ吼井一ｎ展∽Ａｕｇ．２０１４事口口立半，压铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究韦申１，杨联萍ｈ２，张其林１，尹建３，欧阳元文３，宋克余３（１．同济大学土木工程学院，上海２０００９２；２．上海现代建筑设计（集团）有限公司，上海２０００４１；３．上海通正铝业工程技术有限公司，上海２００９４９）摘要：铝合金单层网壳自重轻、耐腐蚀、易安装，在大跨空间结构体系中的应用越来越广泛。结构铝合金焊接性能较差，常用的节点连接形式为螺栓连接。为研究一种铝合金单层网壳螺栓连接节点的受力性能，进行了足尺节点的加载试验，研究了典型受力情况下节点的破坏模式、转动刚度和抗弯承载性能。试验结果表明，该节点在满足一定条件时可按刚接节点进行设计，节点的破坏模式为节点域内杆件下翼缘螺栓孔处削弱截面破坏。并建议在设计时应注意控制远离节点中心的最外排螺栓个数以保证下翼缘净截面面积。关键词：铝合金结构；单层网壳；螺栓连接节点；试验研究中图分类号：ＴＵ３９５，ＴＵ３９３．３文献标识码：Ａ文章编号：１６７１９３７９（２０１４）０４００４６０５ＡｎＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＳｔｕｄｙｏｎＪｏｉｎｔｓｗｉｔｈＢｏｌｔ—ＣｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓｉｎＳｉｎｇｌｅ—ＬａｙｅｒＡｌｕｍｉｎｕｍＲｅｔｉｃｕｌａｔｅｄＳｈｅｌＩｓＷＥＪＳｈｅｎｌ，ＹＡＮＧＬｉａｎ—ｐｉｎ９１…，ＺＨＡＮＧＱｉ一／ｉｎｌ，ｙＩ』＼ｆＪＪａｎ３。０ＵＹＡＮＧＹｕａｎ一℃ｕｅ斑３。ＳＯＮＧＫｅ—ｙｕ３（１．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＴｏｎｇｊｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００９２，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｈａｎｇｈａｉＸｉａｎＤａｉＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＤｅｓｉｇｎ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００４１，Ｃｈｉｎａ３．ＳｈａｎｇｈａｉＴｏｎｇｚｈｅｎｇＡｌｕｍｉｎｉｕｍＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００９４９，Ｃｈｉｎａ）ＷＥＩＳｈｅｎ：ｗｅｉｓｈｅｎ７８５７＠１６３．ＣＯＮ［ＩＡｂｓｔｒａｃｔ一一一一眦ｍａｏ咖汕＿萋ｄ研ｍ一一姚～一一蛳一一～一～一蛐一～一一删－霎叫诎＿菱栅一＿彗ｍ龀ＫｅＶｗｏｒｄｓ一一一一一一一一一荔熏黑篡淼篆一～一～～一～一｜｜ｌ熊～一一幽一蜥一一黑一的七一～一一一一一一一一一一一一一一～～一！耋一一…黧鬻三慕篡瓣一一一№近２０年来，我国相继建成了十余座铝合金单层网壳网壳结构主要采用机械连接形式的节点，现有的应用最结构，它们由于独特的建筑表现力和优异的结构适用性，广泛的典型节点为螺栓连接节点，亦称为“板式节点”（图往往成为当地的地标性建筑。１）。其形式是在中心交汇若干工字形截面杆件，于上、下结构铝合金材料的可焊接性能较差，故铝合金单层翼缘处各设一块铝合金节点板，每根杆件通过螺栓将上、收稿日期：２０１３１２３０；收到修改稿日期：２０１４０３１１基金项目：上海市建交委资助项目（２０１３１２３６３５）作者简介：韦申（１９８７），男，博士研究生，主要从事铝合金网壳节点及整体性能方面的研究。Ｅｍａｉｌ：ｗｅｉｓｈｅｎ７８５７＠１６３．ＣＯｎ］。杨联萍（１９６０），女，教授级高工，主要从事钢结构理论与设计方法，索膜结构理论与设计，索杆结构体系设计方法，铝合金结构关键技术等方面的研究。万方数据第４期铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究４７下翼缘分别与上下节点板连接。我国已建成并投入使用的多座铝合金单层网壳均采用了该节点体系ｕｏ。铝合金单层网壳是由离散的杆件通过节点集成的结构系统乜ｏ，节点不仅使构件连结在一起成为一个系统，同时还必须传力，节点的设计和构造直接影响内力传递和结构整体的可靠性，因此对节点的受力性能进行研究是十分必要的。图３节点域内杆端构造详图（单位：ｍｍ）Ｆｉｇ．３Ｄｅｓｉｇｎｄｅｔａｉｌｓｏｆｔｈｅｍｅｍｂｅｒｅｎｄｗｉｔｈｉｎｔｈｅｊｏｉｎｔｚｏｎｅ（Ｕｎｉｔ：ｍｍ）１．２节点试件材料节点由铝合金杆件、铝合金节点板和不锈钢螺栓组成。杆件和节点板采用６０６１Ｔ６结构铝，经材性试验得图１铝合金单层网壳典型节点到其极限抗拉强度厂。一３１８．７ＭＰａ，非比例延伸强度厂。Ｆｉｇ．１ＴｈｅｔｙｐｉｃａｌｊｏｉｎｔｆｏｒｔｈｅＳＬＡＲＳｓ一２８５．６ＭＰａ，弹性模量Ｅ一６６５５０ＭＰａ；螺栓采用不锈钢材料，其极限抗拉强度为７９２ＭＰａ。针对铝合金单层网壳板式节点，我国学者和工程师进行了研究¨。７０，但这些研究主要限于数值模拟及有限元１．３试验装置及加载方案分析，亦有学者自主设计了缩尺铝合金板式节点进行试试验采用静力加载方法，加载装置如图４所示，使用验研究¨。９Ｊ，得到了部分结论。为进一步研究铝合金单层油压千斤顶和门式反力架加载。由于工程应用中节点往网壳板式节点的破坏机理、转动刚度和抗弯承载性能，本往承受吊载，故试验中将竖向静力荷载施加于节点板中文进行了足尺节点的试验，以期获得对于板式节点受力心，以模拟节点的弯剪受力状态。在梁端采用可约束端部性能的较为可靠的认识。扭转的夹支座，支座两侧有刚性圆杆夹住支承部位，该支座在保证梁可在主平面内自由转动的同时，亦可保证梁端１试验概况自由弯曲和翘曲不受约束，还可保证梁端不发生扭转。梁１．１节点试件设计中部设置平面外约束，防止试件出现侧向整体失稳。为实现研究目的，设计了节点试件，试件的装配图如图２所示。节点板为直径５１０ＩｉｌＩｉｌ的圆形铝合金平板，板千斤顶厚１０ＩｉｌＩｉｌ。杆件采用工字形挤塑铝材，其截面尺寸为Ｈ４５０×２００×８×１０，节点域内每根杆件上、下翼缘各设置１８颗螺栓，该节点共设置２１６颗螺栓。节点域内杆端构造详图如图３所示，螺栓孔中心间距及螺栓孔中心至构件边缘的距离均满足我国现行《铝合金结构设计规范》（ＧＢ５０４２９２００７）ｕ叫对最小容许距离的规定。图４加载装置Ｆｉｇ．４Ｔｅｓｔｓｅｔｕｐ加载过程中，首先进行预加载，荷载取理论承载力的ｌｏ％。预加载之后卸载，然后采用连续加载连续采集方案，通过控制千斤顶油压来控制加载速率，当监视应变读图２节点装配图（单位：ｍｍ）数显示构件已部分进入塑性后，尽量采用较小的加载速Ｆｉｇ．２Ａｓｓｅｍｂｌｙｏｆｔｈｅｔｅｓｔｊｏｉｎｔｓｐｅｃｉｍｅｎ（Ｕｎｉｔ：ｍｍ）率，使塑性应变充分发展。４８建筑钢结构进展第１６卷１．４测点布置试件共布置了９个位移计，分别布置于上、下节点板，梁的１／４跨处下翼缘和支座处；６８个单向应变片分别布置于杆件的上、下翼缘外表面，上、下节点板外表面，节点域范围内杆件上、下翼缘内表面；１５个三向应变花分别布置于上、下节点板外表面和梁的１／４跨处杆件腹板１／２高度处。应变片和位移计的布置如图５所示。１广匕Ｔ１５■Ｔ１４－１１Ｓ１Ｓ１上节点板外表面下节点板外表面图５测点布置图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎｏｆｇａｕｇｉｎｇｐｏｉｎｔｓ２试验结果及讨论２．１节点破坏特征对节点进行连续加载直至达到极限荷载时听到一声巨响，随后不能继续加载，试验结束。此时观察试件整体有沿加载方向（竖直向下）的挠曲变形。节点域内东侧杆件端部下翼缘被拉断，破坏线沿螺栓连线，拉断处螺栓滑移明显，且翼缘破坏体与梁腹板明显拉脱，节点破坏形态如图６所示。由于试件可简化为两端简支梁模型（图７），根据材料力学原理，越靠近加载部位弯矩越大，同时杆件还受到剪力作用。在弯矩作用下，杆件下翼缘受拉，故下翼缘受到较大的拉、剪共同作用，在被螺栓削弱后的薄弱截面破坏，且破坏面呈４５。断裂。另外，根据螺栓连接的传力原Ｆｉｇ．６（ａ）杆件端部下翼缘断裂图６节点破坏形态妒■妒篁一（ｂ１破坏体与腹板脱离（１）Ｆａｉｌｕｒｅｍｏｄｅｓｏｆｔｈｅｔｅｓｔｊｏｉｎｔ２．２节点弯矩一转角曲线描述单层网壳节点力学性能的重要指标为弯矩转角曲线，其中弯矩和转角均可根据实测数据和试件几何参数求得。理，相对于节点板中心来说，与下节点板相连接的最外排螺栓孔截面处拉应力最大，所以会出现图６所示的破坏形态。节点弯矩Ｍ可根据图７所示计算简图按式（１）求得：Ｍ一兰（生二望！万方数据万方数据第４期铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究４９式中：Ｆ为千斤顶施加于节点板中心的荷载（单位：ｋＮ）；图９为节点在弯矩和剪力共同作用下的弯矩转角曲Ｌ为试件两支座间距２８１２１１１１１１；Ｄ为节点板直径线，图中纵轴为节点板边缘处弯矩Ｍ，横轴为节点转角臼。５１０１１１１１１。在加载过程的初期（Ｍ＜５０ｋＮ?ｍ），曲线有一定的非线性特征，可认为是螺栓杆与螺栓孔壁之间的空隙逐渐闭合，螺栓杆与螺栓孔壁之间开始稳定传递荷载的原因，但该段较短且对整体趋势影响较小，故将该段也近似归入线性段；加载中期（５０ｋＮ?ｍ＜Ｍ＜１５０ｋＮ?ｍ）曲线呈现明显的线性特征，且该阶段较长；继续加载（Ｍ＞１５０ｋＮ?ｍ）曲线开始呈现非线性特性。进入非线性段之后，图７试件计算简图曲线斜率变小，趋于平缓，说明节点转动能力有所增加，Ｆｉｇ．７Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｓｐｅｃｉｍｅｎ同时节点延性提高。取弯矩转角曲线的首个峰值舰一２１３．８取半结构进行分析，如图８所示。节点位移包括节ｋＮ?Ｉｉｌ为节点的极限抗弯承载力。点域转动引起的位移和杆件自身挠曲变形引起的位移，２５０节点转角臼可使用下式进行近似计算：臼一ａｒｃｔａｎ（急）≈岛尥㈤２００。／，：：：锄矗４曰。占一Ａｆ２（３）主１５０∥ＣｆＯ．０１０５．１５３）／７＆一型挈一掣㈤占一舀＋晚（４）一＋埭１００静线性段，夕７／／，。５０。／，。÷／，’００．００５０．０１００．０１５０．０２０转角／ｒａｄｊ图９节点弯矩一转角曲线Ｆｉｇ．９Ｍ－０ｃｕｒｖｅｏｆｔｈｅｊｏｉｎｔ２．３节点刚度近似取图９中弯矩转角曲线的弹性段ＯＣ的割线斜率作为节点的初始刚度：Ｋ。。。一掣≈黑一１４Ｋｗｎｔ一万≈矿了丽一５７１（ｋＮ．ｍ）．ｒａｄ（ｋＮ‘ｍＪ‘。ａ?图９中折线ＯＡＢ为根据实测弯矩转角曲线提出的仁———等窭建议简化节点弯矩转角双线性模型。我国规范ｕ刈规定球面网壳矢跨比不宜小于１／７，跨度（平面直径）不宜大于８０ｍ。选取跨度为４０ｍ，矢跨比分别为１／３、１／４、１／５、１／６和１／７的凯威特型单层球面网壳为例，采用文献［１２］提出的一种网壳节点新型分类方图８节点位移简图法确定节点的刚度分类。该方法综合考虑了节点转动能Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｍｏｄｅｌｏｆｊｏｉｎｔｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ力、抗弯承载能力和结构整体承载性能以界定节点刚度。当结构整体承载力大于等于完全刚接节点结构整体承载联立式（２）～式（５），可得节点转角：臼≈。＾＾！÷螽产力的９０％时，可认为节点刚接；当结构整体承载力小于完２（６）全刚接节点结构整体承载力的９０％，且大于等于完全刚臼≈ＬＤ『＾＾堡紫］（６）接节点结构整体承载力的３０％时，可认为节点半刚接。式中：占为节点相对位移（单位：ｍｍ）；Ａ为节点实测位移（单位：ｒａｍ）；＾为支座实测沉降位移（单位：ｒａｍ）；国为节定义“一言等｝，其中杆件计算长度Ｌ一（ＬＤ）／２；点域转动引起的位移（单位：ｍｍ）；晓为杆件自身挠曲变形引起的位移（单位：ｍｍ），Ｅ为杆件铝合金材料的弹性模量定义卢一茅，其中杆件塑性抗弯承载力峨一＾。?ｗ。一（单位：ＭＰａ）；杆件截面惯性矩Ｉｂ一２．４６６×１０８ｍｍ４。２８５．６×１．２５—３５７ｋＮ?Ｉｉｌ。Ｗ。为杆件截面的强轴塑性抵５０建筑钢结构进展第１６卷抗矩。根据上述定义，该节点“一１４５７１／１４２５８—１．０２，卢一２１３．８／３５７—０．６。对４０Ｉｉｌ跨度、矢跨比为１／３～］／６的凯威特型单层球面网壳，有ａ＞０．５且９＞０．２时，节点属于刚性节点；对４０ｉ＂－１１跨度、矢跨比为１／７的凯威特型单层球面网壳，有０．０５＜“＜３且ｐ＞ｏ．３时，节点属于半刚性节点。［４］张竟乐，赵金城，许洪明．单层网壳板式节点的刚度分析［Ｊ］．工业建筑，２００５，３５（４）：８８Ｚｈａｎｇ９０．Ｈｏｎｇｍｉｎｇ．ＡｎａｌｙｓｉｓｓｉｎｇｌｅｌａｙｅｒｏｆＪｉｎｇｌｅ，ＺｈａｏｏｆｇｕｓｓｅｔＪｉｎｃｈｅｎｇ，ＸｕｔｙｐｅｓｔｉｆｆｎｅｓｓｓｈｅｌｌｓｊｏｉｎｔｓｆｏｒｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄｒＪ］．ＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２００５，３５（４）：８８９０（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［５］赖盛．直径６０ｍ罐顶盖单层铝网壳结构节点的受力分析［Ｊ］．石油化工设备技术，２００７，２８（４）：１１１５３结论和展望采用足尺试验结合理论分析的方法，对铝合金单层网壳螺栓连接节点的受力性能进行了初步研究，得到以下主要结论：（１）在受到节点集中荷载作用时。节点的破坏模式为［６］ＬａｉＳｈｅｎｇ．Ｓｔｒｅｓｓａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅａｎｊｏｉｎｔｏｆ６０ｍｔａｎｋｉｎｄｉａｗｉｔｈＣｈｅｍｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔａｌｕｍｉｎｕｍｄｏｍｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．ＰｅｔｒｏＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，２８（４）：１１１５（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）邹磊．重庆空港体育馆铝合金穹顶结构分析［Ｄ］．重庆：重庆大学，２００９ＺｏｕＬｅｉ．ＳｔｒｕｃｔｕｒｅａｎａｌｙｓｉｓＣｈｏｎｇｑｉｎｇＫｏｎｇＧａｎｇｓｔｕｄｙｏｎａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｄｏｍｅｏｆ节点域内杆件下翼缘螺栓孔处削弱截面破坏，针对该破坏模式，在设计时应注意控制远离节点中心的最外排螺栓个数以保证下翼缘净截面面积。［７］Ｓｔａｄｉｕｍ［Ｄ］．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ：ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００９（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）王立维，杨文，冯远，等．中国现代五项赛事中心游泳击剑馆屋盖铝合金单层网壳结构设计［Ｊ］．建筑结构，２０１０，４０（９）：７３７６Ｌｉｗｅｉ．Ｙａｎｇ（２）基于试验数据得到了该节点的弯矩转角曲线，并提出了建议的简化节点弯矩转角双线性模型。该模型将用于网壳整体稳定分析，可在一定程度上节省计算需求，但其模拟精度有待验证。（３）根据一种网壳节点新型分类方法，对４０ｍ跨度的凯威特型单层球面网壳，当矢跨比为１／３～］／６时，可认为该节点属于刚性节点，网壳整体承载力大于等于完全刚接节点结构整体承载力的９０％；当矢跨比为１／７时，节点属于半刚性节点。但单层网壳节点同时受轴力作用，所以对于不同跨度和不同网格形式的其它多种单层网壳，考虑轴力作用影响的节点刚度界定标准仍有待深入研究。（４）我国规范ｕ刈规定单层网壳应采用刚接节点，意味着对单层网壳进行整体分析计算时杆件必须采用梁单元而不能采用铰接杆件体系的杆单元ｕ…，但国内外针对半刚性节点的研究和应用越来越深入和广泛，在此背景［１０］［９］［８］ＷａｎｇＷｅｎ。ＦｅｎｇＹｕａｎ，ｅｔａ１．ＤｅｓｉｇｎｏｎｓｉｎｇｌｅｌａｙｅｒａｌｕｍｉｎｕｍｓｈｅｌｌｒｏｏｆｏｆＳｗｉｍａｎｄＳｗｏｒｄＧｙｍｎａｓｉｕｍｏｆＣｈｉｎｅｓｅＭｏｄｅｒｎＦｉｖｅＣｏｍｐｅｔｉｔｉｏｎＣｅｎｔｅｒ［Ｊ］．ＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅ，２０１０，４０（９）：７３７６（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）郑博通，铝合金板式节点承载性能试验研究［Ｄ］。上海：同济大学，２０１２ＺｈｅｎｇＢｏｔｏｎｇ．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆｌｏａｄｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｔｈｅａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙＴｅｍｃｏｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ［Ｄ］．Ｓｈａｎｇｈａｉ：ＴｏｎｇｊｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１２（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）徐晗．铝合金螺栓连接节点性能研究［Ｄ］．上海：同济大学，２０１２ＸｕＨａｎ．Ｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｂｏｌｔｅｄｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓａｎｄ（ｉｎｊｏｉｎｔｓＥＤ］．Ｓｈａｎｇｈａｉ：ＴｏｎｇｊｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１２Ｃｈｉｎｅｓｅ）ＧＢ５０４２９２００７铝合金结构设计规范［ｓ］．北京：中国计划出版社，２００７ＧＢ５０４２９２００７ＣｏｄｅｆｏｒＤｅｓｉｇｎｏｆＡｌｕｍｉｎｉｕｍＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ下，针对铝合金单层网壳螺栓连接节点半刚性的研究应进一步深入，以更好地满足设计需求，促进工程应用。［１１］［ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＣｈｉｎａＧＪＧ７ＰｌａｎｎｉｎｇＰｒｅｓｓ，２００７（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）２０１０空间网格结构技术规程［ｓ］．北京：中国建筑工参考文献：［１］杨联萍，韦申，张其林．铝合金空间网格结构研究现状及关键问题［Ｊ］．建筑结构学报，２０１３，３４（２）：１Ｙａｎｇ１９业出版社，２０１０ＧＪＧ７２０１０ＴｅｃｈｎｉｃａｌＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＳｐａｃｅＦｒａｍｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ２０１０（ｉｎＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ＆ＢｕｉｌｄｉｎｇＰｒｅｓｓ，Ｃｈｉｎｅｓｅ）Ｈｕｉｈｕａｎ，ＣａｏＺｈｅｎｇｇａｎｇ，ｅｔｌａｔｔｉｃｅａ１．ＡｎｅｗＬｉａｎｐｉｎｇ，ＷｅｉＳｈｅｎ，ＺｈａｎｇｏｆｔｈｅａｒｔＱｉｌｉｎ。Ａｌｕｍｉｎｕｍｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄａｎｄｋｅｙｓｐａｔｉａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ：ｓｔａｔｅｉｓｓｕｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ［１２］ＦａｎＦｅｎｇ，ＭａｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｆｏｒｔｈｅｊｏｉｎｔｓｕｓｅｄｉｎＴｂｉｎ，、。、。。ｓｈｅｌｌｓ［Ｊ］．ｏｆＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０１３，３４（２）：１－１９（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）ＷａｉｌｅｄＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０１１，４９（１２）：１５４４１５５３［２］钱若军，杨联萍，胥传熹．空间格构结构设计［Ｍ］．南京：东南大学出版社，２００７ＱＪａｎＲｕｏｊｕｎ，ＹａｎｇＬｉａｎｐｉｎｇ，ＸｕｌａｔｔｉｃｅＣｈｕａｎｘｉ．ＤｅｓｉｇｎｏｆＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｓｐａｃｅ董石麟，郑晓清．节点刚、铰接时环向折线形单层球面网壳静力和稳定性能的分析研究［Ｊ］．建筑钢结构进展，２０１３，１５（６）：１１１Ｓｈｉｌｉｎ，ＺｈｅｎｇＸｉａｏｑｉｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｃｉｒｃｕｍｆｅｒｅｎｔｉａｌｌｙｕｎｄｅｒｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｍ］．Ｎａｎｊｉｎｇ：ＳｏｕｔｈｅａｓｔＣｈｉｎｅｓｅ）Ｐｒｅｓｓ，Ｄｏｎｇｓｔａｔｉｃｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｐｌａｔｅｓｉｎｇｌｅｌａｙｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ２００７（ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙｆｏｌｄｅｄ［３］赵金城，许洪明．上海科技馆单层网壳结构节点受力分析［Ｊ］．工业建筑，２００１，３１（１０）：７Ｚｈａｏｄｏｍｅ９．ｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄｓｐｈｅｒｉｃａｌｓｈｅｌｌｓｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｊｏｉｎｔＪｉｎｃｈｅｎｇ，ＸｕＨｏｎｇｍｉｎｇ．Ｓｔｒｅｓｓａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｃｈｅｍｅｓ［Ｊ］．ＰｒｏｇｒｅｓｓａｎＳｔｅｅｌＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０１３，１５ｅｌｌｉｐｓｏｉｄａｌｉｎＳｈａｎｇｈａｉＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ９（ｉｎＭｕｓｅｕｍ（６）．］］］（ｊｎＣｈｉｎｅｓｅ）［Ｊ］．ＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２００１，３１（１０）：７Ｃｈｉｎｅｓｅ）万方数据铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究作者：作者单位：韦申， 杨联萍， 张其林， 尹建， 欧阳元文， 宋克余， WEI Shen， YANG Lian-ping， ZHANG Qi-lin， YIN Jian， OUYANGYuan-wen， SONG Ke-yu韦申,张其林,WEI Shen,ZHANG Qi-lin(同济大学土木工程学院,上海,200092)， 杨联萍,YANG Lian-ping(同济大学土木工程学院,上海 200092;上海现代建筑设计(集团)有限公司,上海 200041)， 尹建,欧阳元文,宋克余,YIN Jian,OUYANG Yuan-wen,SONG Ke-yu(上海通正铝业工程技术有限公司,上海,200949)建筑钢结构进展Progress in Steel Building Structures)刊名：英文刊名：年，卷(期)：引用本文格式：韦申.杨联萍.张其林.尹建.欧阳元文.宋克余.WEI Shen.YANG Lian-ping.ZHANG Qi-lin.YIN Jian.OUYANG Yuan-wen.SONG Ke-yu 铝合金单层网壳螺栓连接节点试验研究[期刊论文]-建筑钢结构进展 2014(4)本文由()首发，转载请保留网址和出处！
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