100立的LNG储罐,1米液位等于多少气.
100立的LNG储罐,1米液位等于多少气.100立方的LNG储罐，立式的，1米液态等于多少气态。
教你怎么计算^_^LNG的密度是432-465kg/m3,气态的密度约为0.7kg/m3,所以1立方米的液态相当于1×432（465）=432kg（465kg）,折合标准状况下的气体约为432÷0.7=617标立.或者465÷0.7=664立方米.也就是说,1m3的液体相当于617-664立的气体.视LNG的组分而变.至于1立方米的液体,应该对应多少米的液态,就是个体积的简单计算,知道罐的直径D的话,自己估算一下吧.
与《100立的LNG储罐,1米液位等于多少气.》相关的作业问题
1．属于下列情况之一者为一类容器：（1）非易燃或无毒介质的低压容器；（2）易燃或有毒介质的低压分离容器和换热容器；2．属于下列情况之一者为二类容器：（1）中压容器；（2）剧毒介质的低压容器；（3）易燃或有毒介质的低压反应容器和贮运容器；（4）内径小于1米的低压废热锅炉.3．属于下列情况之一者为三类容器：（1）高压、超高
BOG主要是根据储罐的静态蒸发率来计算,并给予一定的富余量,当然,还会根据你BOG的用途来考虑,BOG可以比较快的用掉的话,那BOG罐的缓冲容积就不需要太大,总之考虑的是你自己的运行成本.EAG南方用得少,北方用得多.EAG与你的放散量有关系,EAG就要是用来加热放散气体的.如果知道放散量,进行热交换计算就可知道你要的
一般都是3.6米左右,高为12米.一般都是这样子,但每个厂家多少有点区别.
LNG罐的液位计是类似于压力表一类的仪表,采用压力进行换算的,因此,指针显示的其实不是精确的液位,而是换算后的,但是基本接近就是了.至于压力变送器,关键是耐温范围的选取,低温的低限要符合要求就行了.
因为LNG需要靠潜液泵打出罐子,而潜液泵需要一直冷却在LNG液体里.如果当LNG储罐液位接近安全下限时,进行自增压操作会导致潜液泵里的LNG消耗光.那么在下次启卸车的时候,需要长时间进行冷却.
一般情况下有几方面应该引起注意：1、保证储罐的真空度,防止热交换的超标而引起罐内超低温液体的佛腾而造成液位计的波动；2、定期检验机械液位表；3、尽量把充装率控制再90％；5、取压管路有微漏.液位计的准确度对取压管路有极高的要求,即使十分微小的泄漏也会造成不准.6、仪表本身原因.目前国内LNG储罐液位计主要是巴顿表,但是
LNG槽车,目前我国内还没有60立方的,储罐到是有60立方的槽车的尺寸一般在13米长,2米5宽,3米9高.但不含车头加上车头有18米左右了!
假设6升18点落,且太阳轨迹划出的圆正好和竹竿在同一平面内然后就很简单了8:00和16:00 根号3米10:00和14:00 1除以根号3米12:00 0
汗,这个问题问的,世界上没有材料能100%绝热保冷,总会有漏热的产生,lng自然就会蒸发了
设计定的,不用判定.1000立方以上的大的为常压,100以下的0.4MPa再小一点的0.8MPa
设：功率为P,阻力为f,时间为t,路程为s,质量为m,最大速度为v可由动能定理得：1/2*m*v^2(动能)=P*t(牵引力做的功)-f*s(阻力做的功)而在最后时达到最大速度,再列出一个方程,此时牵引力等于阻力即P*v=f两式联立,代入数据,解出f,自己解吧
自行车车轮周长等于2*3.14*0.7=4.396 自行车每分钟走过的距离等于100*4.396=439.6 则通过大桥的时间等于2400除以自行车每分钟走过的距离占地面积=3.14*（8/2）的平方=3.14*16射程是12,即相当于圆形区域的半径为12,圆的面积=3.14乘以半径的平方盖子为圆形,它的直径即为水缸的
先说一下这个公式的来源吧.声音是含有能量的,点声源发声,向四周匀速扩散,比如在0时刻发出的能量,在t时刻时会在以点声源为中心的球面上均匀分布.所以,同一时刻从点声源发出的能量会遵循如下规律：ρ*4πR^2=C,是只与声源有关的常数,其中ρ为能量在半径为R的球面上均匀分布的面密度（随R增大而减小）.分贝的定义是被测点的能
400米起跑到终点不能抢道2次出现踩到边线行为为取消成绩,4x100有每个人的接力区跟400相同不能抢道每人一个道次,20米接力区要完成接棒准备,不然就的从原地捡起开始!4x400米第一圈是不能抢道的,第二圈开始到百米终点对应的另一个弯道的直道口开始可以抢道,到一道起跑!800米准备之前都是分道站立,到百米终点对应的另
您好： 把一米平均分成100份,一份是1米的100分之1,21厘米是1米的100分之21 如果本题有什么不明白可以追问,如果满意记得采纳如果有其他问题请采纳本题后另发点击向我求助,答题不易,请谅解,谢谢.祝学习进步! 再问： 21厘米是1米的几分之几也就是几分之几米，还可以写成（）米 再答： 21厘米是1米的100分之
外圆半径：100/2=50厘米,内圆半径：50-20=30厘米零件面积：3.14×（50×50-30×30）=3.14×平方厘米
(1/2)*(2/3)*(3/4)...*(100/101)前一项的分母能够约掉后一项的分子,后一项的分子约掉前一项的分母.最后只剩下1/-1/6=1/2How can I get to the natural park?Is Chinatown far from here?Where is the C
直径都是102的话厚度也不一样,将各种厚度每延米重量给你你自己算一下就好.热轧无缝钢管壁厚 kg/m3.5 8.504.0 9.674.5 10.825.0 11.965.5 13.096.0 14.216.5 15.317.0 16.40这个需要你按钢管壁厚自己计算一下吧
3.14*35*2*100=21980厘米21980厘米=219.8米中国LNG接收站储罐建设史上最快施工记录--中国工业报新闻网--中国工业新记录公示
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液化天然气(LNG)气化站设计优化初探
作者：未知&&&&文章来源：&&&&点击数：3658&&&&更新时间：
摘& 要：通过LNG气化站设计和运行总结，对LNG储备站设计优化提出建议，使工艺更趋合理，有利于安全运行和减少投资。关键词：LNG& 设计& 优化1&引言　　由于目前国内LNG应用处于初级阶段，设计标准参照国外和国内LPG站的标准，还没有形成LNG气化站的设计及运行规范。我公司经过多个LNG气化站运行，不断总结设计及运行存在的问题，对LNG气化站设计优化提出一些思考，供同行探讨。2&LNG气化站工艺简介　　LNG气化站主要包括卸车台、低温储罐、增压系统、气化系统及调压、计量和加臭系统。 LNG通过低温槽车运到气化站，槽车储罐通过增压器进行增压，在压差作用下，通过卸车台的管道进入站内的低温储罐。低温储罐通过增压器使储罐压力达到一定值，罐内LNG通过出液管道进入气化系统，使LNG汽化升温达到设定值，再通过出站调压器将压力降到要求值，然后通过计量和加臭系统进入燃气管网系统。&&&
3 低温管道设计&&& 3.1 低温管道管径适当缩小&&& 减少昂贵低温管道的使用是减少投资有效方法。由于低温管道的建设费用几乎与管道直径成比例增长，低温大管径管道比小管径投资大的多。因此要合理选用管径。&&& 以城市燃气供应为主的储备站，用气量在25000NM3/天时，每天需要供应一车气(43英尺槽车)。目前储备站所设卸液管道通 常都为DN65，目前卸一车气的实际时间约为3小时。卸车主要取决于两罐压差，按照3m/s速度卸车，DN50管道卸一车液的理论时间为：&&&&
40/(0.052*3.14/4)/(3*小时&&& 因此对于用气量在25000NM3/天的储备站，卸车管道可以将管径缩小到DN50，与槽车管径一致，并设置一个卸车台，同时在卸车台设置一台卸车增压器。这样完全可以满足卸车操作要求。&&& 管道直径下降后，其他低温阀门、止回阀、卸车金属软管及管件的通径都可以下降一个等级，节约投资。&&& 3.2 取消U型膨胀弯&&& 原则上液化天然气管道应当进行热量应力分析，应能充分吸收热量的膨胀与收缩，在管道设计市应尽可能使用柔性设计和环行管道，在需要的地方增加补偿器。目前有部分LNG站在设计时为了吸收冷缩量，在卸车管道设置了U型膨胀弯。&&& 按照设计要求，卸车台到储罐距离仅为L=15米，不锈钢管道的线膨胀系数α=16*10-61/℃，按温差△T=216℃计算，膨胀量为：&&&
△L=L*△T*α=51.84mm&&& 此膨胀量完全可以通过到储罐前的90度弯头和卸车台的自由端得到吸收和释放，可以取消U型膨胀节。经过几个LNG站实践证明，取消U型膨胀弯完全可行。&&& 同时在设计时尽量减少阀门，避免产生封闭管道，致使液体积聚后随温度升高而膨胀造成压力超高。&&& 3.3低温法兰设计改进&&& 液化天然气管道中包含大量的阀门，由于法兰随温度变化容易产生微小泄漏，因此理想状态是阀门都采用焊接连接，尽量减少法兰接头的数量，以减少液化天然气泄漏的可能性。&&& 但是由于周期性检修和临时检修的需要，系统内必须要有法兰连接，以便于管道断开、隔离、置换和吹扫。特别是在储罐和管道连接部位必须在根部阀前设置法兰连接，以便于储罐的周期检验。目前我公司已经在储罐上进液和气相管道根部阀前设置了法兰连接。&&&&采用法兰连接后为了增加安全性，尽量减少泄漏，法兰宜采用凹凸面法兰，垫片采用聚四氟乙烯板，平面法兰宜采用金属缠绕式垫片(0Cr18Ni9+石墨或聚四氟乙烯带)，可以防止由于垫片破坏而造成液化天然气的大量泄漏。&&& 3.4 储罐根部阀门安装方向改进&&& 3.4.1截止阀结构特点&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& &&& 从阀门结构来看，截止阀密封点有三处：阀座、阀体中法兰和阀杆处填料函，而阀体中法兰和阀杆处填料函最容易外漏的部位，泄漏后很难堵住。LNG储罐根部阀门多为截止阀，在安装时下进液阀门安装方向为阀门箭头方向与流体方向一致，即朝向罐内。&&& 3.4.2 安装方向的危害性&&& 如果在安装时下进液阀门安装方向为阀门箭头方向与流体方向一致，朝向罐内，这时阀体中法兰和阀杆处填料函就和储罐内液体在同一个空间，一旦阀体中法兰和阀杆处填料函发生泄漏，即使关闭阀门，也不能切断储罐液体流向阀体中法兰或填料处，无法制止泄漏，这种安装方法存在很大的安全隐患。姜堰公司曾经发生过这样的泄漏，只能在泄漏状况下，进行倒罐操作，现场情形比较危险。&&& 3.4.3安装方向改变&&& 在阀门安装时，改变下进液阀门安装方向，改为阀门箭头方向朝向罐外。在阀体中法兰和阀杆处填料函外漏时，关闭阀门就可以阻止罐内液化天然气继续外漏，更有利于操作安全。后来设计、制造厂家采纳了我们的建议，以后制造的储罐阀门都进行了改进。&&& 3.5 低温阀门国产化&&& LNG储罐的根部阀为主要部位，根据国产阀门现状，仍要采用国外优质阀门，不宜国产化。对于其他部位的阀门完全可以国产化。LNG储罐液相管道的紧急切断阀，通过实践，国产优良的阀门已经能够满足安全要求，关闭时间能够达到要求。在满足安全要求的前提下，这些阀门的国产化，可以减少投资。&&& 3.6 低温保温管托的使用&& 目前所用低温管托尺寸较大，长度在200MM，由于价格贵，长度减小一半，可以满足需要。4 出站管线设施的改进&&& 4.1常规管路设计&&& 通常出站设计有调压器、过滤器、流量计、紧急切断阀，每个部件有一个旁通阀和两个前后切断阀，共有12个阀门。&&& 4.2管路改进&&& 4.2.1取消紧急切断阀&&& 出站紧急切断阀目的是为了在管网泄漏或出站气体温度低时自动关闭。气站实行24小时值班制，同时设有压力和温度低报警。一旦出现异常，操作人员可以立即关闭出站阀门。这样就可以取消一个紧急切断阀和3个相应的切断阀。&&& 4.2.3调压器、过滤器、流量计共用一个旁通阀将调压器、过滤器、流量计串联在一起，中间阀门去掉，只保留最两端的两个阀门，并共用一个旁通阀，可以满足操作要求。这样还可以节省6个阀门。5 取消BOG回收罐&&& 设计BOG回收罐目的是为了回收由于储罐从外界吸收热量使LNG产生蒸发气后压力升高而排入回收罐内。&&& 回收罐的设计应当按照储罐的蒸发率进行计算。按照蒸发率0.3%/日计算，200m3储罐每日产生的蒸发气为360M3，即15M3/小时。对于主要以城市居民和公建为主的供气站，一般不用气的时间为晚上22:00―5:00，产生蒸发气约105M3，对于按2万户居民规模的城市，初期主管网铺设达到30公里，管网水容积可以达到1000M3,完全可以储存产生的蒸发气。因此可以取消BOG回收罐，节省大量投资。对于有连续用气的供气站更没有必要设置回收罐。已经设立BOG罐的可以逐步取消，将其应用到其他场合。&&& 取消BOG回收罐后，消防水设计规模可以相应减小。6 储罐增压器的配置&&& 6.1原设计的增压器基本上是每个储罐配一个增压器。由于供气时基本是一个储罐向外供气，只使用一个增压器，增压器利用率低。&&& 6.2因此在站内只设置两个储罐增压器，管路设计适当改变，使每个储罐都可以利用这两个增压器，作到一用一备，既节省投资又能减少占地面积。&&& 6.3在没有配备卸车增压器的站内，可以利用先给站内储罐增压，然后通过储罐气相管、卸车管道气相管同槽车罐相连，给槽车罐增压的方法，这样可以节省卸车增压器和相应低温管道的配置。7 围堰设计&&& 7.1围堰设计的重要性&&& 1940年美国俄亥俄天然气公司的LNG储罐由于材质问题导致储罐破裂，4780m3液化天然气大量泄漏，由于储罐周围没有围堰，液化天然气涌向工厂和临近街道，流入下水道和一些封闭空间，引起燃烧爆炸，储罐一个支撑发生破坏，加剧了液化天然气的外泄，这场灾难造成148人死亡，400人受伤，财产损失严重，公司从此倒闭。由此可以看出，围堰设计的重要性。储罐周围必须设置防护堤，阻止一旦外泄的低温液体流向其他地方。储罐安装位置、储罐间距、防护堤设置的重要性应给予高度重视。而目前所设计的站对这一点重视不够，存在许多问题。&&& 7.2 围堰设计要求&&& 7.2.1围堰容积应当能够容纳储罐内总的液化天然气量。&&& 7.2.2储罐钢筋混凝土基础高度应当高于围堰内的液化天然气液位高度。防止储罐裙座支撑被低温液体接触导致脆裂，导致更大事故发生。&&& 7.2.3经过围堰的管线或电缆仪表管槽都不能经过围堰开孔，避免低温液体沿管线间隙泄露到外面。&&& 7.2.3同样，围堰内的排水也必须通过泵由围堰顶部排出，不允许利用重力排水法。8 消防水系统改进&&& 8.1将封闭式水池改为露天式，取消了水池顶盖、液位计和液位报警装置。&&& 8.2原来消防水池设有二氧化氯发生系统，用于杀菌。经过对我公司消防水池的考察、露天水池完全可以取消二氧化氯发生系统，水质可以达到要求，经过多年运转，确实达到要求。&&& 8.3取消稳压罐和稳压泵&&& 为了稳定消防水压力，原设计设置了一台稳压罐和两台稳压泵，经过运行发现，消防水泵出口压力基本稳定，无须启动。因为消防水系统在站内相对独立，调节好消防泵止回阀，系统泄漏点全部消除，消防水压力可以保持住。&&& 而且站内消防水管道容量只有12M3左右，即使压力很小或无压，消防泵启动后，经过试验，管网压力从零压到0.4MPA，时间只有30秒，完全可以满足消防要求。因此原设计的一台膨胀罐和两台稳压泵可以取消。&&& 8.4借助城市供水管网压力，减小消防水水量设计&&& 在有条件的地方，消防水系统与城市供水管网相连，在连接处设置止回阀，稳定站内水压，防止站内消防水倒流至城市供水管网。同时可以将消防水池的容量设计减小。&&& 8.5将蓄电池(EPS)作为备用消防动力改为柴油发电机。&&& 8.6在围堰处增加泡沫发生器，一旦发生LNG泄漏，可以通过在LNG表面覆盖泡沫方法，减少LNG蒸发速度。&&& 8.7由于LNG储罐为真空绝热设备，从外界吸收热量极其微小，因此作为储罐降温防护目的消防喷淋系统，可以适当减少喷淋量。9 气站办公用房的设计&&& 目前所建都是两层楼，面积较大，考虑了公司办公功能，大多在400m2。但是气站所处位置一般都在远离市区，公司办公一般都在市内。但从气站操作角度考虑，设计一个仪表监控室、一个站长室、一个工具室和两个洗手间，面积在150m2，就可以满足使用要求。由两层楼变为单层设计，为了美观，屋顶仍然采用琉璃瓦仿古设计，这样可以减少一些不必要的投资。10 结束语&&& LNG行业发展在国内方兴未艾，还处于发展初期，在设计优化和安全运行方面，我们还需要不断的实践和总结，积极学习和吸收国外经验和技术，积累经验，提高技术，希望尽快形成我国的LNG储备站设计和运行标准。参考文献：&&& [1] 张筱萍等. 液化天然气(LNG)在城市燃气领域中的应用.2002中国燃气国际研讨会&&& [2] 周伟国等.液化天然气储罐中的翻滚现象及预防措施.煤气与热力，2002.4&&& [3] GB
低温绝热压力容器.北京：中国标准出版社&&& [4] GB 43.5-2001 低温绝热压力容器 试验方法.北京：中国标准出版社&&& [5] 顾安忠.液化天然气技术[M].北京：机械工业出版社，2003. &&&&&&&&&&&&& (本文作者：兰书彬& 业务支持部安全运行高级经理& 工程师)
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液化天然气 LNG (Liquef ied N atural G as) 是 天 然气 经压 缩 、冷却 ， 在 一162 oC 下液化而成， 主要成分 由甲烷组成 ， 天然气液化后可以大大节约储运空间和成本 ， 便于专用船泊等运输；LNG 是 一种 清洁 、 高效 的能源 ， 其使用 有助于实 现能源供应 多元化、 保障能源安全。从 20 世纪 90 年代起 ，60立方LNG储罐多少钱 我国陆续 建设 了很 多液化 天然气设施 ， 近年又开始进行大型 LN G 接收站的建设 ， 这些接 收站 的低温 LNG储罐可采用单容罐、 双容罐和全容罐型式。 本文将对全容罐储罐各个部位采取的不同消防灭火 系统的设置 和计算进行详细阐述。 1 全容罐罐型简介 图 l 全容罐储罐设置型式 1． 基础加热 系统 ； 2． 基础 ； 3． 罐底保冷 ； 4． 主储罐 (钢制 ) ； 5． 柔性保冷密封结构； 6． 吊顶 (保冷) ； 7． 罐顶 (混凝土制) ； 8． 罐壁保冷结构 ； 9． 次储罐 (混凝土制) 全容罐 由一个储存液相介质 的主储 罐和一个 能够容纳 主储罐泄漏时的全部液体的次储罐组成 ， 60立方LNG储罐多少钱次储罐能阻止气相介质的 2 LNG 火灾危险性分析 LN G 主要有危险易燃烧 、 易爆炸的特性 ： (1) 60立方LNG储罐多少钱易燃易爆 LN G 属于液化烃 ， 为甲 A 类火灾危险物质 ， 气化后的天然气属 于甲 B 类可燃气体 ， 易燃易爆。 其火灾特点是 ： 火焰 传播速度较快 ， 质量燃烧速率大 ； 火 焰温度 高、 辐射热强 ， 易 形成大面积火灾 ， 具有复燃 、 复爆性 ， 难于扑灭。 (2 ) 蒸发特性 LN G 作为一种沸腾液体储存 在绝热的储罐 中， 任何传 人储罐 的热量都将导致一定量液体蒸发而成为气体 ， 故 LN G 储罐设置了压力保护安全措施 ， 以防止 LN G 蒸发导致压力超限 。 而储罐上设置 的安全 阀在排 出部分超 压气体至大气 时 ， 安全 阀附近就存在着火灾爆炸危险60立方LNG储罐多少钱 。 (3) 溢 出与扩散 · 当 LN G 的温度上 升约 至 一8O ℃时 ， 形 成 了密 度小 于空气的云团并 开始向上 运动。 此 时蒸 气云 的边 缘易起火爆 炸 ， 并且会迅速向蒸发的液池回火燃烧 ， 造成严重 的火灾爆炸危 险。 3 L N G 消 防灭火 系统设置与计算 根据上述分析可知 ， 地上全容式 LNG 储罐 的各个 可能 出现泄漏的平台 、 安全 阀以及每 台储罐 附近设置 的集液池 都需要采取特定的有效冷却或灭 火保 护措施 。 下面 以某工程 16 万 m 地 上全容式 LN G 储罐为例 ， 详细阐述储罐 各不 同部位采 取的相应消防设施 的设置与计算 ： 3． 1 水 喷 雾灭火 系统 3．1．1 设 置场所及 目的 全容 罐的罐体 结 构形 式 决 定 了整 个储 罐 仅在 其 管 道 进 出口、 仪表 阀门等处可能产生泄漏 ， 故在储 罐的各个 平 台及 人行通道处均需要设置固定式水喷雾设施， 用于对其进行冷却保护或吹散稀 释该 处的泄露物质 。60立方LNG储罐多少钱 整 个系统 主要 由雨 淋控 制 阀、 管道 、 喷头 、 火灾报 警系统等组成 。 3． 1．2 消 防水量 全容罐 的平台处消防最小供水强度 q = 20．4 lM m in ·m ，单罐消 防水量计算 结果见表 1根据表 1 中得 出的单罐消 防水量 还需 要考虑 20％ 的风 吹和系统损失量 ， 故单罐设计消 防水量 Q = 1166 m ／h 。 3． 1． 3 管道布置 单 罐的所有平 台设计为一个 防火保 护 区域 ， 即设 置 1 根 消防水 主管沿 罐壁 敷 设 至罐 顶 ， 该 主管 上 设 置相 应 的雨 淋 控制阀， 各个 消防水支管再 自罐顶总 管沿 图 2 中的平 台敷 设 ， 并在每个平 台投影面上及沿程均匀 布置水 喷雾喷头 ， 喷头 的工作压力、 布置间距及高度应满足 《水喷雾灭火系统设计规范》 的要求 。 3． 1．4 60立方LNG储罐灾报警 系统 在 60立方LNG储罐多少钱易泄 漏处 设置 低 温探 测器 ， 当检 测 出有 LN G泄露并经过 人 工确 认 后 ， 遥控 开 启 消 防水 主管 上 的雨 淋 控制阀 ， 整个水 喷雾 冷却 系 统 即处 于工 作 状 态 ， 喷 头 相应 全 部 喷水 。 3． 2 高倍数泡沫混合液灭火 系统 3．2． 1 设置场所及 目的 每座 LN G 储罐 均配 套设 置 1 间集 液池 ， 为了避免泄漏到集液池 内的液化天然气挥发 和着 火 ， 各 LN G 集液池均配套设置 固定式高倍数泡沫混合液灭火系统。 采用高倍数泡沫混合液可以 减少 和防止蒸汽 云形成 ； 着 火 时虽然 高倍数 泡 沫不 能扑灭 火 ，但是可以降低热辐射值。 整个系统主要由泡沫比例混合器、 管道 、 高倍 数泡沫发生器 、 火灾报警系统组成 。 3．2．2 60立方LNG储罐泡沫混 合液量 泡沫混 合液 供 给强 度 为 7．2 lM m in ·m ， 供 给 时 间为40 m in _2J泡沫原液选用 3％的高倍数泡沫原液， 选用发泡倍数 为 500 倍 的高倍数泡沫发生器 。表 2 单 间集 液池 泡沫混合 液用量计 算表根据表 2 计算结果 ， 同时考虑 到风 向对 高倍数 泡沫混 合液的喷射效果影 响很大 ， 在每 间集 液池 的上、 下风 向分别设 置 了 1 个泡沫产生器， 单个额定流量 Q = 3 lM s。 选用高倍数泡沫比例混合装置的设计流量 Q = 6 L／s； 泡沫液储存量 V = 1 m&。 3．2．3 60立方LNG储罐火灾报警系统 每间集液池设置 了 3 个低温 探测器 ， 当有不少 于 2 个探 测器检测到有 LN G 泄漏 时， 则 自动开启相应集 液池设 置的高倍数泡沫混合液系统 。 3．2．4 60立方LNG储罐注意事项 在确定60立方LNG储罐集液池的池深时， 除了考虑液化天然气本身的泄漏体积外， 还应考虑到泡沫混合液在泄露液体上需要保持一定的覆盖厚度 ， 该 厚 度应 不 小 于 0．6 m l2J， 以有 效 的保 护 池 内 的LN G 不至于挥 发 。 3．3 60立方LNG储罐自动干粉灭火系统 3．3． 1 60立方LNG储罐设 置场所 及 目的 LN G 储 罐通向大气的安全阀 出口管管 口处应设置 固定干粉灭火 系统 J。 由于 LN G 泄 漏 引起 的火灾 多为 气体 火灾 ， 灭 火时一般需 要选用 BC 类干粉灭火剂 。干粉灭火 剂在 灭火 中承担的作用 ： (1) 60立方LNG储罐抑制作用： 粉粒可以吸收、 消耗火焰中的 自由基 O H和 H ， 使其数量急剧减少， 从而中断燃烧的链锁反应 ， 使火焰熄灭 ； (2 ) 稀释作用 ： 此外 可 以 对燃 烧 区 内氧 的浓 度 有 稀释 作用 ， 有助 于灭火 。 整个 系统 主要 由干 粉罐 、 氮气瓶 、 减 压 阀、 干 粉输送 管道喷头组成 。 3．3．2 60立方LNG储罐干粉用量 本文 中安 全 阀处 的 干 粉 用 量 按 照 局 部 应 用 灭 火 系 统 计算 。 3．3．2．1 干粉计算 用量 (1) 60立方LNG储罐喷嘴设 置 罐顶干粉灭火系 统拟 为 16 只 干粉 喷嘴 ， 单 个 喷头平 均 喷 射率 q ： 1 kg／s。 (2) 60立方LNG储罐喷嘴保护区域计算 ①干粉喷射时间 t= 60 s。 ②干粉计算用量按照下列公式计算： m = N ×Q X t 计算干粉用量 m = 960 kg ， 因此选 用 ZFP 1000 干粉灭火 系 统 。 3．3．2．2 60立方LNG储罐干粉用量校核 采用体 积法对上述 3．3．2． 1 的计算 结果 进行校核 ：(2 ) 假 定60立方LNG储罐体 积计算 保护长度 ： L = 2．335 ×3 + 0．4 + 2 ×2 = 11．405 m (管 道间距： 2．335 m ； 管道直径 ： 0．4 m ； 距保护对象距离 ： 2 m )保护宽度 ： W = 0．4 + 2 ×2 = 4．4 m保护 高度 ： H = 4 m (管 口面上下各外扩 2 m )则假定体 积 ： V = 200．728 m (3 ) 干粉计算用量按照下列公式计算：m = 吼式中： qv——单位体积的喷射速率， ks／s／m ， 取值0．04 计算 干粉 用量 m = 482 kg； 考 虑到 管路及 系统 的剩 粉 率 ，取安全 系数 k = 1．2 。 则干粉用量最少为 578 kg。 3． 3．2．3 设计60立方LNG储罐干粉用量 根据 上述 计算 结果 ， 安 全阀处设计一 次干粉 用量采用 V =1000 kg。 3．4 &60立方LNG储罐注意 事项 60立方LNG储罐干粉灭火 系统不 同于上述两个 消防系统 ， 不 能采取 自动联锁开启工作 的运行模式 ， 需要有经验 的人员根据 现场 的实际情况来人工判定是否开启 、 何时开启该系统； 否则， 单纯的灭火看似泄露处已经没有火源了， 实际现场却仍然源源不绝的泄露出 LN G ， 结果反而使大气中局部的 LN G 浓度增加 ， 加剧60立方LNG储罐了爆炸的危险性 。 4 结 语 国内大型 LN G 接收站主要建设在近几年内， 储罐安全阀处的干粉设计参数取值还没有形成统一的标准。 本文以《干粉灭算依据 ， 但是 该规 范并 没有 针对 LN G 储 罐安 全阀的干粉设 计做具体规定， 仅能作为参考执行。 国外由于 LNG 建设较早 ， 同时又非常重视试验和数据 ， 所以不少干粉生 产厂家能 够提供 自家品牌的干粉在 LN G 安全阀处较为准确的设计依据， 但即便如此， 各家的干粉设计参数取值也不尽相同， 则最终计算所需干粉用量也存在较大差异 。
菏泽锅炉厂有限公司,简称:菏泽锅炉,菏泽锅炉厂,把菏泽锅炉打造成为最具有实力的燃气锅炉,生物质锅炉,液氨储罐,液化石油气储罐,低温储罐,产品研发生产基地是全体菏锅人的 共同目标. 菏泽锅炉厂有限公司位于素有“中国牡丹城”之称的菏泽市高新技术开发区，北依黄河，南临陇海铁路，处于欧亚大陆桥与京九铁路的交汇点，地理位置优越，交通十分便利。 菏泽锅炉厂有限公司始建于1984年，占地5万余平方，主车间面积12000m2，现有员工982人，其中工程技术人员120多人，固定资产4.5亿元。是致力于锅炉、压力容器、中央空调领域的专业设备生产企业，是中国质量监督检验检疫总局定点生产生产锅炉压力容器的重点企业，中国工业锅炉行业协会副理事长单位，中国暖通给排水行业协会会员单位，具有B级锅炉、A2级第三低、中压容器、D1级第Ⅰ类压力容器，D2级第Ⅱ类低、中压容器及中央空调的生产资质、D1、D2级第Ⅰ、Ⅱ类压力容器设计许可证，并通过ISO9001、ISO14001国际质量管理体系和环境管理体系认证。 公司下辖一个开发中心，一个安装公司，三个生产基地并与国内多所重点院校和研究机构建立了紧密的合作关系，新产品研发层出不穷，深受广大客户的青睐。主导产品有：燃油、燃气、生物质锅炉、燃煤锅炉、有机热载体炉、低温储罐、换热机组、中央空调、制冷辅机、压力容器等，多年来，公司积极实施以技术创新、市场创新和管理创新为主题的创新战略，加快企业改革改制步伐，逐步建立健全了适应社会主义市场经济体制的现在企业制度。 公司生产的“菏锅”牌锅炉、压力容器、“中科能”牌中央空调等产品畅销二十多个省、自治区和直辖市，并出口到东南亚、非洲、拉丁美洲几十个国家和地区，深受广大用户厚爱和好评。公司及其产品先后获得“中国驰名品牌”、“重合同、讲信用企业”、“中国燃气锅炉10强企业”、“全国诚信经营示范单位”、“中国锅炉产品质量过硬、服务满意放心品牌”、菏泽市“重点保护企业”等荣誉和奖项。菏锅企业带头人、公司总经理、高级工程师张春雨先生多次被评为“山东省优秀企业家”等荣誉称号。 “厚德笃行，志高致远”是菏锅的企业精神，让质量成为永恒，以服务打造市场是“菏锅”不变的企业理念、造锅炉精品、做行业先锋是“菏锅”人永远的追求；把菏泽锅炉厂有限公司打造成为最具有影响力的锅炉、压力容器、中央空调产品研发生产基地是全体“菏锅”人共同的目标。
成立时间：
企业经济性质：
私营独资企业
年营业额：
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经营模式：
员工人数：
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