北京的电力生产主要依靠火力发电，其热电转换效率远低于达到节能要求的燃煤、燃油或燃气锅炉供热的能源效率，更低于热电联产供热的能源效率。因此采用电热设备直接供暖和加湿，是高品位能源的低效率应用。北京地区供暖时间长，供暖能耗占有较高比例，更应严格限制设计直接电热集中供暖。常见的采用直接电能供热或加湿的设备有：电热锅炉、电热水器、电散热器、电暖风机、加热电缆、电热膜、电极(电热)式加湿器等。
为合理利用能源、提高能源利用率，只有符合本条所指的特殊情况时方可采用电直接加热和加湿设备，其中对建筑物供暖、空调只限制作为主体热源使用。对于设置了集中供暖的建筑中个别连接集中热水系统难度较大、设置热泵等投资较高或无法设置、耗热量较小的局部区域(例如屋顶水箱间防冻、门厅热风幕和局部加热电缆地面，远离主体热源的地下车库值班室等预留的电热供暖设备电源等)，以及必须采用电加热的工艺性空调房间(例如高精度的珍品库房等，对相对湿度控制精度要求较高，需设置末端再热，同时这些房间可能也不允许末端带水等)，不做强制性限制。判定是否能够采用直接电热作为建筑物供暖、空调的主体热源，可以用冬季直接加热用电量不超过夏季冷源用电量(包括制冷机组和冷却水泵)的20％作为界限。
1 对于一些有特殊消防要求，或者位于对环保有严格要求的地区，无法使用燃气、燃油或燃煤的建筑，如果只有电能可以使用，热泵是一个较好的选择方案。但是，在无法采用热泵的情况下，由于这些建筑通常规模都比较小(在无城市或区域集中供热和燃气供应的地区，一般不会建设大型公共建筑)，供热量也不大，允许采用电能直接供暖。
2 如果一些特殊建筑的冬季供热设计负荷较小，则允许采用夜间低谷电进行蓄热。供热负荷较小的界定是“电锅炉的装机容量不超过夏季冷源用电(包括制冷机组和冷却水泵)的装机容量”，主要是考虑即使是采用蓄热，对用电量也应限制，不能为了冬季供热过分加大建筑用电变压器的装机容量。
3 冬季对室内相对湿度要求较高的场所(例如有较高恒温恒湿要求的工艺性房间)，或对空调加湿有一定卫生要求的场所(例如无菌病房等)，不采用蒸汽无法实现湿度的精度要求或卫生要求，但无加湿用蒸汽源时，才允许采用电极(或电热)式蒸汽加湿器。
4 如果该建筑内本身设置了可再生能源发电系统，例如利用太阳能光伏发电、生物质能发电等，且发电量能够满足直接电热供暖和／或加湿的用电量需求，为了充分利用其发电的能力，允许优先将建筑本身的发电量用于电热供暖和加湿，以减少建筑物整体消耗的市政电能。
4．2．2 强制性条文。
本条与北京市地方标准《居住建筑节能设计标准》DB11／891-2012和国家标准《公共建筑节能设计标准》一致。规定的锅炉名义工况下热效率的限定值是根据中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局颁布的特种设备安全技术规范《锅炉节能技术监督管理规程》TSG G制定的。
4．2．3 本条来源于《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 。
蒸汽能量品位比热水要高得多，采用燃气或燃油锅炉将水由低温状态加热至蒸汽，再通过热交换转化为生活热水是能量的高质低用；蒸汽锅炉的排污热损失和散热损失等都高于热水锅炉；蒸汽凝结水的回收和余热利用系统复杂；所以强调尽量以水为锅炉的供热介质。
但当蒸汽热负荷比例大，而总热负荷又不很大时，分设蒸汽供热与热水供热系统，往往系统复杂，投资偏高，锅炉选型困难，且节能效果有限，所以此时统一供热介质，技术经济上往往更合理。
4．2．4 冬季运行性能系数是指设计工况时的性能系数，即冬季室外温度为当地供暖计算温度或空调计算温度，冷热水机组的供水温度和供回水温差为工程设计工况，在此条件下，达到设计需求的机组供热量(W)与机组输入功率(W)之比。
选用空气源热泵机组时，应特别注意与一般设备样本提供的标准名义工况(室外温度7℃，冷热水机组供水温度45℃、供回水温差5℃)供热量的区别。当末端采用无强制对流的供暖设备(散热器、辐射供暖等)，室外侧温度应为供暖计算温度；当采用风机盘管等强制对流空调末端设备供暖时，室外温度应为空调计算温度；冷热水机组还应按设计工况的供回水温度确定供热量。
研究表明，热风型机组在设计工况下COP为1．8时，整个供暖期达到的平均COP值与采用矿物能燃烧供热的能源利用率基本相当；热水机组由于增加了热水的输送能耗，设计工况COP达到2才能与COP为1．8的热风型机组能耗相当。
4．2．5 本条根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 的相关规定整理。
表4．2．5对目前生产的水冷式冷水机组的单机制冷量做了大致的划分，提供选型时参考，其目的是根据制冷量范围推荐选择高效节能的冷水机组。
表中除注明者外，离心机均包括普通型和磁悬浮型。目前新型的磁悬浮离心机名义工况制冷量可以做到500kW以上，当制冷量在500～1054kW范围内时，磁悬浮离心机COP值高于螺杆机，因此表中增加了磁悬浮离心机的适用范围。螺杆机和离心机之间有制冷量相近的型号，可通过性能价格比，选择合适的机型。往复式(活塞式)冷水机组因能效低已很少使用，故不列入。
4．2．6 强制性条文。
1 制冷性能系数COP值的确定，应考虑国家的节能政策、我国现有产品及发展水平、鼓励国产设备尽快提高技术水平，考虑到北京市的节能和经济水平在国内处于领先地位，针对不同压缩方式产品的冷量范围和技术特点等因素，分别提出不同要求。对节能率影响较大的水冷螺杆式和离心式冷水机组采用了《公共建筑节能设计标准》GB
中各气候分区限值的最高值(即夏热冬暖地区限值)，其他机型的冷水机组采用了寒冷地区的限值。
表3摘录了国家标准《冷水机组能效限定值及能源效率等级》GB 中“能源效率等级指标”。本标准2009年版对水冷离心式机组的能效限值是3级标准，其他类型机组是4级标准，本版标准有所调整和提高，对应的能效等级同2009年版比较提升情况见表4。
表3 GB 的冷水(热泵)机组能源效率等级限值
表4 本标准冷水(热泵)机组制冷性能系数限值对应能效等级和提升情况
2 地下水式、地埋管式和地表水式机组的水温范围均不相同，无法分别确定其相应准确的名义工况，因此与一般冷水(热泵)机组采用同一名义工况。
3 变频机组由于变频器、电抗器、滤波器的损耗，满负荷性能会有一定程度的降低(但部分负荷性能系数IPLV可提升30％左右)。双工况离心机组制造时需照顾到两个工况工作状态下的效率，会比单工况机组低。因此，对二者的能效限值分别给出了修正系数。
4．2．7 冷水机组在相当长的运行时间内处于部分负荷运行状态，为了降低机组部分负荷运行时的能耗，对冷水机组部分负荷时的性能系数IPLV做出规定。
相对于评价冷水机组满负荷性能的单一指标COP而言，IPLV提出了一个评价冷水机组部分负荷性能的基准和平台，完善了冷水机组性能的评价方法，有助于促进冷水机组部分负荷性能的改进，促进冷水机组实际性能水平的提高。
受IPLV计算方法和检测条件的限制，IPLV具有一定的适用范围：
1)只能用于评价单台冷水机组在标准工况时的性能水平；
2)不能用于评价单台冷水机组实际运行工况下的性能水平，不能用于计算单台冷水机组的实际运行能耗；
3)不能用于评价多台冷水机组综合部分负荷性能水平。
IPLV的计算公式和检测条件来源于《公共建筑节能设计标准》GB 。
4．2．8 强制性条文。
《单元式空气调节机能效限定值及能源效率等级》GB 规定的能效等级见表5。本标准2009年版对能效的限值采用了4级标准。
本版标准提出的能效等级要求与《公共建筑节能设计标准》GB 一致，其对应的能效等级和提升情况见表6。由于容量不同的单元机性能具有一定的差异性，而且目前我国单元机产品的能效的提升主要集中于小冷量产品，因此新修编的标准针对不同容量的单元机分别做出了要求。
表5 GB 单元式空调机组能效等级限值
表6 本标准单元式空调机组能源效率限值对应能效等级和提升情况
4．2．9 《房间空气调节器能效限定值及能源效率等级》GB 12021．3-2010和《转速可控型房间空气调节器能效限定值及能源效率等级》GB 规定的能效等级见表7、表8和表9，其中3级能效为能效限定值，2级能效为节能评价值。
采用分散式房间空调器时，如果统一设计和建设单位统一安装，应按本条规定选择能效不低于节能评价值的产品。但公共建筑往往在一些局部房间少量采用分体式等分散式房间空调器，设计中常仅预留电源，空调器由用户自行采购，也要指导用户购买能效比高的节能型产品。本条要求同现行北京市地方标准《居住建筑节能设计标准》DB11／891-2012一致。
表7 房间空调器能效指标限值
表8 单冷式转速可控型房间空调器能效等级
表9 热泵型转速可控型房间空调器效等级
4．2．10 强制性条文。
表10为摘录的《多联式空调(热泵)机组能效限定值及能源效率等级》GB
的能源效率等级要求和本标准采用限值的提升情况。由于近年来多联机技术发展很快，绝大多数厂家的产品都能达到一级能效，主流品牌的主流产品的能效已经远高于一级标准。北京市近年来在公共建筑中多联机系统的应用越来越广泛，已经成为公共建筑空调系统中非常重要的用能设备。考虑到北京市的节能和经济水平，应淘汰市场上的一部分能效相对较低的产品。
表10 多联式空调(热泵)机组的能源效率等级限值和提升情况
因此本标准规定的能效限值采用了《公共建筑节能设计标准》GB 中各气候分区限值的最高值(夏热冬暖地区限值)。2009年版的本标准对多联机能效没有限制，2012年版《居住建筑节能设计标准》DB11／891将限值定为3级，与该值相比有较大幅度的提高。
4．2．11 随着工程的需要，一些多联机的室内外机之间的制冷剂配管可以长达一百多米，方便了室外机的布置，但配管长度等因素会影响设备的制冷能力及效率，过长时机组制冷、制热性能的下降十分严重，设计必须避免这种情况发生。
现行相关产品标准以综合制冷性能系数IPLV(C)作为多联机系统的能效评价指标，但各生产企业很少能提供各工况负荷点数据，且计算方法比较复杂，对设计和审图造成困难，固评价管道设计长度的系统能效时，本条不考虑采用IPLV(C)指标，而限定因管长衰减后的主机制冷能效比EER不低于2．8作为评价标准，也体现了对制冷剂连接管的合理长度要求。
根据多联机生产企业的技术资料，制冷剂采用R410A时，如果连接管长度为90m～100m，或等效长度(管道长度和管件当量长度之和)为110m～120m，多联机满负荷时的能效比EER大致下降13％～17％，制冷综合性能系数IPLV下降10％以内。目前市场上的优质产品，其满负荷时的名义能效比EER可达3．30，连接管增长后的EER为2．87～2．74，因此是否满足EER不低于2．8的要求，需要通过多联机系统生产企业提供的技术资料计算确定。
4．2．12 强制性条文。
根据本标准4．2．3条的规定，除利用市政热电厂供应的蒸汽和其他废热、余热外，不会采用锅炉燃烧产生蒸汽或温度高于100℃的高温热水作为蒸汽或热水型溴化锂吸收式冷水机组的热源进行夏季制冷。因此，如使用热水或蒸汽吸收式机组，上市产品都满足相应的产品标准《蒸汽和热水型溴化锂吸收式冷水机组》GB／T
18431的规定(见表11)，利用市政热电厂供应的蒸汽和其他废热、余热作为热源时都可以选用，不再另外做更高的限值规定。因此本标准仅对直燃型机组的性能系数限值提出要求。
表11 蒸汽双效溴化锂吸收式机组性能参数
由于直燃机的效率远低于电制冷机，根据本标准第4．1．1条冷热源的选用原则，当必须选用直燃机时，应采用高效产品，因此本标准制定的直燃机制冷性能系数限值1．30高出产品标准规定的1．10，也高于《公共建筑节能设计标准》GB 规定的1．20。
4．2．13 目前直燃机组样本一般不直接给出其性能系数值COPzr，需设计选用人员根据产品样本提供的参数计算确定。COPzr的计算公式来源于《直燃型溴化锂吸收式冷(温)水机组》GB／T
，为机组名义工况制冷(热)量Q／(热消耗量Qi＋用电量A)，分母中的热消耗量Qi没有转换为等效的电能，与机组用电量A并不等价，因此COPzr值的意义与电制冷机组的COP不完全相同，仅作为判断直燃机性能的参数。
考虑到机组均有绝热层，公式中热消耗量Q
i不考虑本体热损失。
机组制冷或制热时消耗的电力A可大致根据产品样本提供的数据确定，包括真空泵、冷剂泵、溶液泵、燃烧器风机等，不包括有些产品为机组冷却水和所产冷水、热水配套供应的循环泵用电量。
4．2．14 水冷式制冷机组冷源系统综合制冷性能系数SCOP，是综合考虑冷源侧的制冷机组、冷却水泵、冷却塔的电能消耗的性能系数。制定本条的目的是不仅要选择性能系数高的制冷机组，设计中还应通过合理确定冷却塔位置和进行冷却水管道设计，以减少冷却水输送系统和冷却塔的能耗。
本标准的SCOP限值是按本标准第4．2．13条的计算方法确定的，公式中的变量如下取值：
2)冷却水泵扬程统一采用30m，水泵流量考虑了10％的余量，机组对应的水泵效率按水泵流量G取值，G≤200m?／h时取0．69，G＞200m?／h时取0．71；水冷单元式空调机组一般为多台机组共用冷却水系统，共用冷却水泵的效率平均取0．70。
3)经过统计，冷却塔风机电量统一按单位电耗排热量为170kW／kW计算。
4)经过统计，直燃机组制冷时用电量统一按单位电耗制冷量为150kW／kW计算。
5)根据本标准第4．2．13条，直燃机性能系数COP
zr为“制冷(热)量”与“用能量”之比，由于机组电消耗量很小，“用能量”的绝大部分是“热消耗量”。因此附录C．1中计算直燃机组的SCOP时，将机组“用能量”中的“用电量”采用“发电效率法”折算为燃气的能(热)量，折算公式如下：
水源热泵(地下水式、地埋管式和地表水式)机组，冷却水进出口水温均比常规冷却塔系统的名义工况(冷却水30／35℃)低；冷源侧的水泵用电量还包括从地下或地表取水及回灌等的水泵电耗，其数值一般比采用冷却塔的系统要高，包含水泵能耗在内的综合性能系数限值不易确定且与常规系统采用同样的数值也不合理。因此，对水源热泵机组的SCOP值暂不作规定。
根据国家标准《蒸气压缩循环冷水(热泵)机组工商业用和类似用途的冷水(热泵)机组》GB／T 18430．1的规定，风冷式机组的COP计算中消耗的总电功率，应包括放热侧冷却风机的电功率，因此风冷机组的SCOP值即为其名义工况下的COP值，不再另作规定。
4．2．15 本条来源于《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 。
目前几乎所有的舒适性集中空调建筑中，都不存在冷源的总供冷量不够的问题，大部分情况下，所有安装的冷水机组一年中同时满负荷运行的时间没有出现过，甚至一些工程所有机组同时运行的时间也很短或者没有出现过。这说明相当多的制冷站房的冷水机组总装机容量过大，实际上造成了投资浪费。同时，由于单台机组装机容量也随之增加，还导致了其在低负荷工况下运行，能效降低。因此，对设计的装机容量做出了本条规定。
对于一般的舒适性建筑而言，本条规定能够满足使用要求。对于某些特定的建筑必须设置备用冷水机组时(例如某些工艺要求必须24小时保证供冷的建筑等)，其备用冷水机组的容量不统计在本条规定的装机容量之中。
4．2．16 本条来源于《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 。
380V的冷水机组技术成熟、价格低、运行管理方便、维修成本低，因此广泛应用于运行电流较小的中、小型项目中。
大型或特大型冷水机组，因其电动机功率较大，故运行电流较大，导致电缆或母排因截面较大不利于其接头安装。采用高压电机，可以减小运行电流以及电缆和母排的铜损、铁损。由于减少低压变压器的装机容量，因此也减少了低压变压器的损耗和投资。
考虑到目前国内高压冷水机组的电机型号少且存在多种压缩机型号配同一高压电机型号的现象，使得客观上出现了最佳性价比的机组少、高能效机组少的情况；并且高压冷水机组价格较高，高压电缆和母排的安全等级较高，也会使相应投资的增加和要求运行管理水平较高。因此本规定主要是依据电力部门和强电设计师的要求，并结合目前已有的产品情况，对不同电机容量作了不同严格程度的要求。
4．2．17 本条根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 的相关规定整理。
1 直燃式机组的名义供热量一般为名义供冷量的70％～80％左右，这是一个标准配置，也是较经济合理的配置，在设计时尽可能按照标准型机组来选择。同时，设计时要分别按照供冷工况和供热工况来预选直燃机。从提高经济性和节能的角度来看，如果供冷、供热两种工况下选择的机型规格相差较大时，宜按照机型较小者来配置。
当冬季供热负荷可能大于夏季供冷负荷，或者供热负荷与供冷负荷的比值大于0．8，按照夏季冷负荷选型时，如果采用加大机组的型号来满足供热的要求，在投资、机组效率等方面都受到一定的影响，因此现行的一些工程采用了机组型号不加大而直接加大高压发生器和燃烧器的方式。这种方式虽然可行，但仍然存在高、低压发生器的匹配一定程度上影响机组运行效率的问题，因此对此进行限制。当超过本条规定的限制时，应采用“直燃机组＋辅助燃气锅炉”的方案。
如果出现供热负荷较小，与之相配的直燃机供冷量不足的情况，从能源利用的合理性来看，一般应采用“直燃机组＋辅助电制冷”的方案。有的工程采用在直燃机组台数配置上做到冬季和夏季通过运行台数调节达到单台机组的供冷、供热量匹配的方案，但直燃机组价格较高，一部分机组不能做到冬夏两用，比“直燃机组＋辅助电制冷”的方案不经济，因此只能在确实无条件设置辅助电制冷机的情况下(这种情况极少)才能采用。
2 三用机除夏季供冷、冬季供热外，还可全年为生活热水供热，其因多种用途受到业主欢迎。但直燃机价格昂贵，尤其是三用机。另外由于在设计选型中存在的一些问题，致使在实际工程使用中出现不尽如人意之处。主要原因是：
1)对冷(温)水和生活热水未进行日负荷分析与平衡，由于机组能量不足，造成不能同时满足各方面的要求；或无限制地加大高压发生器和燃烧器，影响机组运行效率。
2)未进行各季节的使用分析，造成不经济、不合理运行、效率低、能耗大。
3)在冷(温)水和生活热水系统内未设必要的控制与调节装置，无法优化管理甚至系统无法运行。
因此，要搞好合理匹配和系统控制，提高能源利用率，是设计选型的关键，不能随意和不加分析地采用。当难以满足生活热水供应要求又影响供冷(温)质量时，应另设专用热水机组提供生活热水。
4．2．18 本条来源于《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 。
在大中型公共建筑中，或者对于全年供冷负荷需求变化幅度较大的建筑，冷水(热泵)机组的台数和容量的选择，应根据冷(热)负荷大小及变化规律而定，单台机组制冷量的大小应合理搭配，当单机容量调节下限的制冷量大于建筑物的最小负荷时，可选1台适合最小负荷的冷水机组，在最小负荷时开启小型制冷系统满足使用要求，这已在许多工程中取得很好的节能效果。如果每台机组的装机容量相同，此时也可以采用设置一台变频调速机组的方式。
对于一般公共建筑，机组设置不宜少于2台，除可提高安全可靠性外，也可达到经济运行的目的。设计冷负荷较小(不大于528kW)，且因特殊原因仅能设置1台的工程，应采用可靠性高，部分负荷能效高的机组。
4．2．19 本条是冷却水系统有关节能(包括节水)的规定。
1 在补水总管上设置水流量计量装置的目的就是要通过对补水量的计量，让管理者主动地建立节能、节水意识，同时为政府管理部门监督管理提供一定的依据。
2 为了避免安装过程的焊渣、焊条、金属碎硝、砂石、有机织物以及运行过程产生的冷却塔填料等异物进入冷凝器和蒸发器，宜在冷水机组冷却水和冷冻水入口前设置过滤孔径不大于3mm的过滤器。
由于补水的水质和系统内的机械杂质等因素，不能保证冷却水系统水质符合要求，尤其是开式冷却水系统与空气大量接触，造成水质不稳定，产生和积累大量水垢、污垢、微生物等，卫生环境恶化，对设备造成腐蚀，使水流阻力增加，冷却塔和冷凝器的传热效率降低，增加了不节能因素。系统污垢增加了机组的冷凝温度，例如，当蒸发温度一定时，冷凝温度每增加1℃，压缩机单位制冷量的耗功率约增加3％～4％。冷水机组产品标准GB／T
18430．1已经将冷凝器侧的污垢系数由0．086调整到0．044，对冷却水水质提出了更高的要求。因此，为保证水质，规定应采取相应措施，包括传统的化学加药处理，以及其他物理方式，并建议设置水冷管壳式冷凝器自动在线清洗装置，可以有效降低冷凝器的污垢热阻，保持冷凝器换热管内壁较高的洁净度，从而降低冷凝端温差(制冷剂冷凝温度与冷却水的离开温度差)和冷凝温度。目前在线清洗装置主要是清洁球和清洁毛刷两大类产品，在应用中各有特点，设计人员应根据冷水机组产品的特点合理选用。
1)冷却塔水靠重力流入集水箱，无补水、溢水不平衡问题；
2)可方便地增加系统间歇运行时所需存水容积，使冷却水循环泵能稳定工作；
3)为多台冷却塔统一补水、排污、加药等提供了方便操作的条件；
4)冬季使用的系统，为防止停止运行时冷却塔底部存水冻结，可在室内设置集水箱，节省冷却塔底部存水的电加热量。
因此，必要时可紧贴冷却塔下部设置各台冷却塔共用的冷却水集水箱。但在室内设置水箱存在占据室内面积、水箱和冷却塔的高差增加水泵电耗等缺点。因此，是否设置集水箱应根据工程具体情况确定，且应尽量减少冷却塔和集水箱的高差。
4 在目前的一些工程设计中，只片面考虑建筑外立面美观等原因，将冷却塔安装区域用建筑外装修进行遮挡，忽视了冷却塔通风散热的基本安装要求，对冷却效果产生了非常不利的影响。设计中只能采用加大冷却塔规格，增加风机功率；运行中还有可能导致冷却能力下降，加大了制冷机组的运行能耗。因此，强调冷却塔的工作环境应为空气流通条件好的场所，对此产品资料均有具体要求。
4．2．20 强制性条文。
空调系统即使全天开启，随负荷变化冷源设备及水泵进行台数调节，绝大部分都为间歇运行。在水泵停机后，冷却塔填料的淋水表面附着的水滴下落，一些管道内的水容量由于重力作用，也从系统开口部位下落，系统内集水盘或集水箱如果没有足够的容纳这些水量的容积，就会造成大量溢水浪费，同时也是输送能源的浪费；当水泵重新启动时，首先需要一定的存水量，以湿润冷却塔干燥的填料表面和充满停机时流空的管道空间，如存水量不足会造成水泵缺水进气空蚀，不能稳定运行。但在实际工程中采购的冷却塔集水盘往往不能满足要求，造成水量和能量的大量浪费，因此此条定为强制性条文，设计人员必须对所需存水容积进行计算，并选用满足规定的产品。
湿润冷却塔填料等部件所需准确水量应由冷却塔生产厂提供，估算时逆流塔可取冷却塔标称循环水量的1．2％，横流塔约为1．5％。
空气源空调机组包括空气源冷(热)水机组、空气源多联机、分体式空调器等，其运行能效除与机组的性能有关外，同时也与室外机合理的布置有很大关系。为了保证室外机功能和能力的发挥，应将它设置在通风良好的地方，不应设置在通风不良的建筑竖井或封闭的或接近封闭的空间内；如果有墙壁等障碍物使进排风不畅和短路，或受到高温污浊气流的影响，也会影响室外机功能和能力的发挥，而使空调机组能效降低。实际工程中，因清洗不便，室外机换热器被灰尘堵塞，造成能效下降甚至不能运行的情况很多。因此，在确定安装位置时，要保证室外机有清洗的条件。
4．2．22 夏季在供冷同时会产生大量“低品位”冷凝热，对于夏季以供冷为主、常年具有供热需求(主要是生活热水)的建筑物，采取适当的冷凝热回收措施，可以在一定程度上减少全年供热量。采用何种热回收方式，应经技术经济比较确定，举例如下：
1)利用冷水机组的冷却水温度，为生活热水预热；
2)采用具有冷凝热回收功能的冷水机组作为供热热源。
但要明确：热回收措施应在技术可靠、经济合理的前提下采用，不能舍本求末。通常来说，热回收机组的冷却水温不宜过高，否则将导致机组运行不稳定，机组能效降低，供冷量衰减等，反而有可能在整体上多耗费能源。
在采用热回收措施时，应考虑冷、热负荷的匹配问题。例如：当生活热水等热负荷的需求与空调冷凝热产生不同步时，必须同时考虑设置冷却塔等散热的措施，以保证冷水机组供冷工况的正常运行。
4．2．23 蒸汽凝结水仍然具有较高的温度和应用价值。在一些地区(尤其是建设有区域蒸汽管网的地区)，由于凝结水回收的系统较大，一些工程常常将凝结水直接排放掉，这一方面浪费了宝贵的高品质水资源(软化水)，另一方面也浪费了热量，并且将凝结水直接排到下水道还存在其他方面的问题。因此本条文提出了回收利用的规定。
(1)回到锅炉房的凝结水箱，或作为某些系统(例如生活热水系统)的加热或预热，在换热机房就地换热后再回到锅炉房。后者不但可以降低凝结水的温度，而且充分利用了热量；
(2)对于不回收凝结水的单管供汽热网(如热电厂的余热蒸汽)，要妥善处理好凝结水的低位热能的利用问题，例如经技术经济比较合理时，设计水-水热泵提升凝结水的低位热能能级并加以利用，排放温度应符合国家排水规范的要求，一般不得高于40℃。
凝结水回收系统一般分重力、背压和压力凝结水回收系统，可按工程的具体情况确定。从节能和提高回收效率考虑，应优先采用闭式系统即凝结水与大气不接触的系统。
4．2．24 《居住建筑节能设计标准》DB11／891中对热源和热力站的节能要求还包括设备选型、装机容量和台数的确定、供热范围、余热回收等，本标准不做重复赘述。
4．2．25 地源热泵系统包括土壤源热泵系统、浅层地下水源热泵系统、地表水源热泵系统、污水水源热泵系统。根据地热能交换系统形式的不同，地源热泵系统又分为地埋管地源热泵系统、地下水地源热泵系统和地表水地源热泵系统。
《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 中，涉及地源热泵节能设计的主要内容包括：地埋管地源热泵要进行土壤温度平衡模拟计算，系统总释热量和总吸热量宜基本平衡，以避免长期应用后土壤温度发生变化，出现机组效率降低甚至不能制冷或供热；以及水系统的变流量运行和保证水质的措施等。
4．2．26、4．2．27 这两条是对建筑物内区冬季供冷的规定。规定的前提是，设计人根据内区负荷情况(内区面积和负荷较大，冬季不供冷影响房间舒适度或工艺要求而必须供冷)，已决定对内区进行供冷设施的配置。如果内区面积和余热量较少，是否配置供冷设施由设计人确定。
条文强调内区在冬季不应开启常规制冷机供冷，应利用自然冷源降温。内区降温可采取多种措施，当内区采用几种不同空调系统时，可分别采用不同的利用自然冷源的方法。
一、第4．2．26条为强制性条文。首先规定冬季供冷空调系统必须具有采用自然冷源的技术措施，包括本条规定的两种空调系统必须采用的措施和第4．2．27条的其他措施。对于4．2．26条：
内区为风机盘管加新风系统时，一般只能从新风和风机盘管两方面采取降温措施。当内区负荷较小时，设计人经计算认为采取加大新风即可达到目的，则应只从新风系统采取措施。风机盘管系统利用自然冷源降温时，一般只能采用冷却塔供冷的方法。因此除采用加大新风的措施已满足要求外，条文强制性规定采用冷却塔供冷。这里的“风机盘管”是采用冷水盘管和风机为室内循环风降温的设备总称，并不仅限于风机单相供电的小型空调末端设备，也包括高大空间设置的三相供电的较大型循环风空调机组(相当于大风机盘管)。
当然，采用冷却塔供冷的系统，也并不仅限于风机盘管加新风系统。例如发热量很大的计算中心等工程，虽然不采用风机盘管，加大新风比也很难消除余热，采用冷却塔供冷也是很好的节能措施，但本条仅对风机盘管系统做出强制性规定。
当然，采用冷却塔供冷的前提是风机盘管由冷却塔释热的水冷式冷水机组供应空调冷水，所以采用风冷机组时不在限制之列。
另外，工程中还存在建筑物本身没有为夏季制冷机释热而设置冷却塔的情况。例如，建筑物采用区域供冷集中冷站全年提供的空调冷水等。理论上冷站也可进行冷却塔制冷，但冬季所需的冷水温可以较高，供回水温差较小，各建筑本身冷水温度的需求也不易统一，集中冷站难以做到；当然建筑物可为冬季供冷单独设置冷却塔等设施，但投资较大、节能回收期较长。因此，条文不对夏季不设冷却塔的工程进行强制性要求。
2 第4．4．7条3款规定内区采用全空气系统时，可达到的最大新风比应不低于70％，是因为对于北京地区的一般工程，内区各系统最大新风比达到70％时，均能满足供暖季完全利用新风作冷源的要求。而对于一些工艺性空调区，例如要求洁净或恒温恒湿的区域，如不允许增大新风量，则不在本款限制范围内。
二、第4．2．27条是为建筑物内区供冷其他技术措施的一般非强制性规定：
1 第1款规定首先应尽量直接采用室外新风做冷源，这是最经济实用的方法，节能效果和经济性更优于其他冷源形式。例如，风机盘管加新风系统，冬季新风送风温度不应过高，即使采用冷却塔供冷，供冷量也应扣除新风负担的冷量，才能使冷却塔供冷运行时间更长。
2 第2款的风机盘管加新风系统一般用于舒适性空调。根据计算，北京地区室外空气湿球温度在不高于5℃时，冷却塔供冷产生的空调冷水温度可以满足内区供冷需求，其日数超过100天，基本与供暖期日数相吻合，因此规定冷却塔供冷时的室外空气湿球温度最高设计值为5℃。
冬季采用冷却塔供应冷水，应配置分区两管制或四管制可独立送冷水的水系统，并应根据内区的规模和负荷情况，考虑经济性，设计适合冬夏两季的冷水泵、冷却水泵、冷却塔等设备配置。且经负荷和技术分析可不采用冷却塔供冷时，不应盲目采用一次投资较高或冬季无法供热的分区二管制等内区冬季供冷水的系统。
第3款的水环热泵空调系统具有在建筑物内部进行冷、热量转移的特点，与利用自然冷源等效。对有较大内区且常年有稳定的大量余热的办公、商场等建筑，采用水环热泵空调系统是比较合适的。但其节能运行的必要条件是在冬季建筑内部有较大且稳定的余热，而热量转移的关键是按内外区分别布置末端机组，即一台末端机组不应同时服务于建筑内区和外区。在实际设计中，应进行供冷、余热和供热需求的热平衡计算(并考虑一定的安全余量)，以确定是否设置辅助热源及确定其容量，并通过适当的经济技术比较后确定是否适合采用此系统。一般工程的外区需热量均大于内区余热量，因此规定应尽量利用内区余热量；但当外区需热量较小(小于内区余热量的70％)时，则按需热量利用余热。
4 第4款冬季“回收制冷机组的冷凝热”的做法举例：为内区供冷采用专用双工况(双冷凝器)热回收冷水机组，冷凝器侧夏季低温(标准)工况运行，冷凝热由冷却塔释热；冷凝侧冬季高温工况运行，产生热水用于供热系统。对该系统分析如下：
1)由于制热COP可达到4左右，比燃气锅炉烧热水的能效高，同时解决内区供冷问题，系统综合能源效率高，可以认为与利用自然冷源等效；另外还可以比燃气直接烧热水节省运行费用，但该机组造价较高。
2)冬季供冷时，内区空调冷水温度需求可以高于标准工况温度，因而冷凝温度也相应较高，产生较高温度的热水，但机组冷凝侧最高供水温度也有限度(一般不超过55℃)，用于需要较高水温的供暖或生活热水系统时，只能作为预热热源或混入一部分其他热源的更高温度的热水。另外还要确保冷凝器进水温度(供热的回水温度)不超过制冷机组最高水温要求。
3)冬季采用这种方式应能够全部回收冷凝热，否则系统综合能效降低，且两个冷凝热释热系统同时使用难以进行释热量平衡控制。北京地区一般公共建筑冬季热负荷需求远大于内区供冷冷机所产生的冷凝热，因此冷凝热是完全能够实现全部回收的。否则不适于采用这种方式。
