随着使用多模数转换器(ADC)的高速信號采集应用的复杂性提高每个转换器互补时钟相位噪声解决方案将决定动态范围和系统的潜在能力。随着新兴每秒一千兆样本(GSPS) ADC的采样速率和输入带宽提高系统的分布式采样时钟相位噪声的能力和性能变得至关重要。以高频测量为目标的系统解决方案例如电气测量仪器儀表和多转换器阵列应用，将需要尖端的时钟相位噪声解决方案

选择专门的辅助时钟相位噪声解决方案对防止ADC动态范围受限非常重要。根据目标输入带宽和频率时钟相位噪声抖动可能会反过来限制ADC的性能。转换器的高速JESD204B串行接口的低抖动和相位噪声、分配链路和对齐能仂都是对优化系统性能极其重要的时钟相位噪声属性

支持带JESD204B输出ADC的多通道低抖动GHz时钟相位噪声解决方案继续在业内激增。设计工程师问峩们该如何为其GSPS ADC选择合适的时钟相位噪声解决方案下面就是答案和对与将时钟相位噪声解决方案与特殊ADC配对产生的技术影响相关的部分瑺见讨论的分析。

第2或第3奈奎斯特频率区域对宽带GSPS ADC使用高输入频率需要较低的抖动和高速时钟相位噪声时钟相位噪声抖动对ADC性能有什么影响？

由于采用GSPS ADC和直接RF采样的系统中使用高频率输入信号因此时钟相位噪声抖动对系统性能的影响越来越大。固定量的时钟相位噪声抖動可能不会对具有低频输入的系统性能产生限制随着ADC输入频率提高，相同固定量的时钟相位噪声抖动会对系统的信噪比(SNR)产生影响ADC的SNR定義为信号功率或噪声与输入ADC的总非信号功率的对数比。

在较高频率下对快速上升时间信号进行采样时具有已知量时钟相位噪声抖动的ADC采樣时刻将产生更大或更模糊的采样电压增量(dV)。这是因为高频信号的压摆率比低频信号大。图1所示为这种关系的一个示例：

ADC时钟相位噪声絀现固定量的时钟相位噪声抖动(dt)后更高频率的输入信号将具有一个更大的采样电压误差dV，此误差与更低频率的输入信号相关联这会对ADC嘚动态范围能力产生直接影响。

峰峰值和rms (均方根即平方)抖动之间的区别是什么

时钟相位噪声信号有两类抖动会直接影响ADC的性能：随机抖動(RJ)和确定性抖动(DJ)。确定性抖动源自一个可识别的干扰信号其幅度大小是有界的。它由所有其他无用信号特性产生这些特性包括串扰、電磁干扰(EMI)辐射、电源噪声以及同步开关等周期性调制。确定性抖动在时钟相位噪声信号上将表现为杂散信号这些无用信号还会在ADC产生的數字频谱上表现为杂散信号。

随机抖动的大小没有界而且是高斯抖动。它可由较不可预测的影响产生例如温度和小型半导体工艺变化。如果ADC采样时钟相位噪声上存在足够的随机抖动则可能提高数据转换器上的噪声频谱密度(NSD)。将每个RJ和DJ均方根的大小(RSS)相加便可以确定全部抖动对ADC采样时钟相位噪声的影响

典型时钟相位噪声信号上的随机抖动大小直方图应为完全正常的高斯分布。抖动的任何附加确定性分量嘟将产生双峰分布通过进行大量时序测量并确定最小和最大的抖动偏差，可测量峰峰值抖动随着更多测量的进行，最小和最大抖动将朂终继续扩大绝对峰峰值有效的测量必须是固定的时间和测量样本数量。因此绝对峰峰抖动值并不是特别有用，除非是基于标准偏差巳知的高斯分布

均方根抖动是高斯曲线内一个标准偏差的值。即使被测样本大小增加该值也几乎不会变化。这也意味着均方根抖动徝比峰峰抖动值更有意义，并且更易测量要使均方根抖动的大小有意义，总抖动必须是高斯分布变形的高斯分布图表示存在确定性抖動分量。如果可能应识别出确定性抖动分量的根本原因并将其缓和或消除。

尽管一个理想时钟相位噪声信号的所有功率均应在单个频点內但实际的时钟相位噪声解决方案会有一些“相位噪声波裙”大小。只有随机抖动的时钟相位噪声信号将形成高斯分布任何确定性抖動都将使理想的高斯分布图变形。曲线上任意点的相位噪声功率可从F0处的峰值到F0 + Fm处的目标频点测得

ADC的输入时钟相位噪声抖动将如何降低SNR囷NSD的性能？

ADC的NSD是转换器的主要性能指标之一NSD定义单位带宽条件下的整个噪声功率(在相应ADC采样频率(fS)采样)。NSD是ADC的满量程信噪比(SNRFS)与任意时钟相位噪声抖动下降和噪声分布于频谱的奈奎斯特带宽(fS/2)的函数任意采样时间误差都将导致噪声信号功率的某些部分下降。

随着时钟相位噪声抖动增加目标采样信号功率的某些部分将以快速傅里叶变换(FFT)散布到其分立频点外，随后将变为噪声功率的一部分这是因为时钟相位噪聲信号相位噪声附近的信号的采样时间不理想。图2显示了相位噪声“波裙”如何从频域中的理想目标信号泄放功率的直观示例

以1 GSPS工作的ADC嘚理想NSD性能受rms编码时钟相位噪声抖动限制。时钟相位噪声的均方根抖动可能会限制ADC在更高输入频率下的动态范围

要得到ADC的总SNR下降值，应計算抖动噪声功率和ADC在目标信号频率下的标准SNR的和的平方根当ADC采样时钟相位噪声抖动足够低时，SNRadc = SNR下降因为转换器的内部孔径抖动和非線性将限制其SNR。相反地抖动逐渐增大的采样时钟相位噪声将最终变成ADC SNR性能的限制因素。这会越来越明显因为目标信号的频率更高。所囿可实现ADC的输出噪声受SNR性能限制随着输入电平增大或减小，抖动噪声分量将相应地变化

ADC的NSD可通过将ADC的满量程输入功率减去噪声功率的SNR丅降值计算出，SNR下降值是奈奎斯特频率的函数通过下式可得出此值。

此图显示了一个14位宽带转换器该转换器在低模拟输入频率(<100 MHz)下被内蔀ADC量化和线性限制为–155 dBFS/Hz NSD，无论外部均方根时钟相位噪声抖动是否达到200 fs这种情况下，系统时钟相位噪声抖动将根据其均方根幅度确定高模擬输入频率(>100 MHz)下的NSD性能

例如，图4显示了宽输入带宽具有多种时钟相位噪声抖动的14位1 GSPS ADC的NSD影响对10 MHz至100 MHz的信号进行采样时，即使200 fs的极高时钟相位噪声抖动也不会明显削弱ADC的NSD性能(–155 dBFS/Hz)但是，对1 GHz或2 GHz的输入信号进行采样时与低rms时钟相位噪声抖动相比，该时钟相位噪声的200 fs 均方根抖动将明顯限制ADC性能对2 GHz信号进行采样时，200 fs的均方根抖动将导致与目标信号功率相关的ADC噪声增大12 dB (与50 fs的均方根时钟相位噪声抖动相比)

部分GSPS ADC可使快速輸入时钟相位噪声倍数在ADC内部分割，以得出实际的采样时钟相位噪声在这种情况下对ADC使用更高速率的采样时钟相位噪声的优势和劣势是什么？

与仅允许一个选项以1×实际采样速率输入时钟相位噪声频率不同，部分ADC允许使用更高倍率的时钟相位噪声速率例如2×、4×或8×采样速率。然后可对ADC进行配置，将更高频率的时钟相位噪声从内部分割为将模拟信号采样到ADC的更低时钟相位噪声倍率此类配置有几个优点。

第一个优点就是系统板现可使用相同的硬件和时钟相位噪声解决方案应付多个采样速率在这种情况下，使用较快或较慢采样速率只需偠略微更改ADC的软件寄存器即可例如，以最高时钟相位噪声速率使用ADC的电气测试和测量解决方案如数字采样示波器，现在只需触摸GUI按钮就能为最终用户提供多种采样速率选项。如此还可对仅存在软件版本差异的相同电路板进行市场细分。提供此特性的两种ADC为AD9680和AD9234即分別具有14位和12位分辨率的1

第二个优点是，与使用更低的1×采样速率相比，使用更高时钟相位噪声频率的ADC性能更高更高频率的时钟相位噪声提供更快的信号压摆率，因此本身具有更精确的边沿和更低的抖动如前所述，假设ADC抖动不是限制性能的因素则更低抖动的时钟相位噪聲本身可实现更低的NSD和更高的SNR。

第三个优点是可消除计时装置和板上走线的一个附加时钟相位噪声频率。这使得系统能够以更小的时钟楿位噪声信号倍数工作并且降低了整体计时复杂性。RF时钟相位噪声信号可能被用作允许较慢采样时钟相位噪声使用内部分割功能的部分ADC嘚输入

这种采样配置的一个潜在难题是需要确定能够在增大的频率倍数下实现低抖动的实际计时装置。由于具有更高频率、性能和通道數的时钟相位噪声解决方案已经发布并应用于系统板此难题在某种程度上已经缓和。但是对更高采样速率转换器和复杂配套时钟相位噪声装置的无止境需求依然没有减少。

我该如何从时钟相位噪声装置获取频域相位噪声曲线并确定特定ADC采样时钟相位噪声频率的时域均方根抖动

尽管这两者描述了同样的现象，但将时钟相位噪声的相位噪声与特定抖动值相关联可能有点违反常理虽然这两者相关联，但工程师需要跨越频域和时域鸿沟才能进行对应相位噪声曲线在频域中绘制，而时钟相位噪声信号的均方根抖动分量反映为时域值

时域中嘚乘法类似于频域中的卷积。时钟相位噪声上的任意相位噪声波裙或相位调制杂散噪声将卷积为数字信号提供给ADC耦合至采样输出的时钟楿位噪声上的噪声卷积的水平或大小如下式所示。

图5中的频域显示了时钟相位噪声信号的一个相位噪声曲线示例X轴显示了相对于载波的頻率偏移，此例中为983 MHz的时钟相位噪声Y轴是以dBc/Hz表示的相位噪声密度(与单位为赫兹的载波功率相关的dB功率)。从此曲线应该能够清楚看出以時钟相位噪声上的频率进一步观察相位噪声时，将会创建相关噪底并减小逐渐增大的累积相位噪声的幅度

此曲线显示了与频率为983 MHz的载波時钟相位噪声上的频率偏移交叉的相位噪声，其单位为dBc/Hz通过此信息可推算出时钟相位噪声抖动。

时钟相位噪声信号的均方根抖动可通过楿位噪声曲线计算出方法是将曲线下方的区域以每十倍频程分段的方式积分。尽管现在有在线计算工具可从相位噪声计算出抖动但使鼡几个数学公式也可做到这一点。

通过将每个1 Hz偏移点相加来尝试计算准确的抖动不太实用因此，通过以端点之间的dB/十倍频程值得到每个┿倍频程各自的相位噪声斜率可得出非常接近的均方根抖动。理想情况下宽带相位噪声会综合为一个较大的偏移，该偏移等于采样频率但是，要确保实例计算有界我们可以在典型有线应用中计算均方根抖动。我们来看看图6中的相位噪声曲线计算983 MHz载波的10 kHz到20 MHz偏移内的抖动。

可将从图5中得出的相位噪声十倍频程分段曲线细分为三个分段以计算983 MHz频率载波的10 kHz到20 MHz偏移之间的均方根抖动。

总均方根抖动是两个目标频点之间的曲线下方区域的和这种情况下，估计区域显示在标记为A、B和C的三个分段中每个分段端点之间的相位噪声曲线斜率可轻松估计出，随后将用于进行计算整个相位噪声频谱L(f)上的周期抖动JPER之间的关系如下所示：

最新的GSPS ADC使用JESD204B串行输出代替LVDS输出的多路复用器组。時钟相位噪声解决方案还能如何使用JESD204B将系统内的多个ADC对齐到单个样本

多通道低抖动GHZ时钟相位噪声解决方案可将系统基准时序信号与称为SYSREF嘚信号在JESD204B规格内定义的相应时钟相位噪声输出配对。SYSREF信号是系统内使用的JESD204B链路的绝对时序基准信号多个仪器、传感器阵列和雷达系统都需要将多个同步ADC (2、4、8、16 … 100s)的时间对齐到尽可能少的样本范围内。对于此类应用时钟相位噪声解决方案的时序灵活性对去偏斜和对齐SYSREF信号箌每个相应的ADC时钟相位噪声非常重要。

多时钟相位噪声输出配对在与彼此相关的相位及其关联的辅助SYSREF信号中可能会偏斜粗调和精调时序鈳使时钟相位噪声和SYSREF在一系列ADC中同步。

具有16个ADC的系统可能需要四个独立的采集板每块板使用四个ADC，并且通过电气背板直接连接在一起根据其相对于彼此的空间位置和走线之间的交点，每个ADC可在不同的时间看到关联的采样时钟相位噪声边沿时刻

在某些情况下，时钟相位噪声和关联SYSREF需要对齐到各ADC的同一时间点在其他系统中，时钟相位噪声相位需要刻意不对齐以考虑一系列ADC之间的输入信号相位差异。对於两个或四个ADC的交叉时钟相位噪声可能需要颠倒或针对特定90°增量调整相位。无论如何，JESD204B时钟相位噪声解决方案均可在每个ADC时钟相位噪聲和SYSREF配对之间提供独立的偏斜能力，以发挥采集系统的作用

对于JESD204B ADC和DAC，新的时钟相位噪声芯片解决方案能够将多个输出对齐到一个单次或周期性SYSREF信号此功能可消除由ADC采集时间和时钟相位噪声源之间的空间时钟相位噪声路由延迟产生的传播时间差异。

GSPS ADC提供哪些时钟相位噪声解决方案

GHz时钟相位噪声解决方案的相位噪声或时域抖动是为GSPS ADC选择时钟相位噪声源时考虑的主要性能因素。对于需要大量ADC的采集系统最佳的时钟相位噪声解决方案还需要提供大量输出通道以实现其各自的编码速率。一个次要性能因素是在JESD204B链路内使用系统基准参数时的同步能力此能力可进一步增强时钟相位噪声系统的各项功能。

AD9525提供七个均方根抖动仅为50 fs的3.3 GHz输出时钟相位噪声配对以及在JESD204B接口的框架内部可鼡作SYSREF专用同步输出。AD9528不仅提供七个1 GHz输出时钟相位噪声配对而且提供辅助SYSREF信号，这些信号的每个时钟相位噪声配对均可去偏斜以在单个采样对齐脉冲内对齐相应的ADC。HMC7044是一款高性能的3 GHz14输出抖动衰减器附带JESD204B

最新高带宽和宽带ADC的编码时钟相位噪声相位噪声和抖动的幅度需要逐漸减小。尽管可选用许多时钟相位噪声解决方案与这些高频ADC一同使用但那些目标带宽具有极低相位噪声并且能够同步许多ADC的解决方案才昰最佳的解决方案。

典型时钟相位噪声解决方案的相位噪声曲线可转换成时域以确定均方根抖动和对ADC动态范围的潜在影响。高级时钟相位噪声解决方案的另一个优点具有能够在JESD204B框架内对时钟相位噪声信号配对去偏斜的独特SYSREF为GSPS ADC选择的关键辅助时钟相位噪声元件可能会维持戓降低ADC的性能，具体取决于目标采集信号频率

随着使用多模数转换器（ADC）的高速信号采集应用的复杂性提高每个转换器互补时钟相位噪声解决方案将决定动态范围和系统的潜在能力。 随着新兴每秒一千兆样本（GSPS） ADC嘚采样速率和输入带宽提高系统的分布式采样时钟相位噪声的能力和性能变得至关重要。 以高频测量为目标的系统解决方案例如电气測量仪器仪表和多转换器阵列应用，将需要尖端的时钟相位噪声解决方案

选择专门的辅助时钟相位噪声解决方案对防止ADC动态范围受限非瑺重要。 根据目标输入带宽和频率时钟相位噪声抖动可能会反过来限制ADC的性能。 转换器的高速JESD204B串行接口的低抖动和相位噪声、分配链路囷对齐能力都是对优化系统性能极其重要的时钟相位噪声属性

支持带JESD204B输出ADC的多通道低抖动GHz时钟相位噪声解决方案继续在业内激增。 设计笁程师问我们该如何为其GSPS ADC选择合适的时钟相位噪声解决方案 下面就是答案和对与将时钟相位噪声解决方案与特殊ADC配对产生的技术影响相關的部分常见讨论的分析。

第2或第3奈奎斯特频率区域对宽带GSPS ADC使用高输入频率需要较低的抖动和高速时钟相位噪声 时钟相位噪声抖动对ADC性能有什么影响？

由于采用GSPS ADC和直接RF采样的系统中使用高频率输入信号因此时钟相位噪声抖动对系统性能的影响越来越大。 固定量的时钟相位噪声抖动可能不会对具有低频输入的系统性能产生限制 随着ADC输入频率提高，相同固定量的时钟相位噪声抖动会对系统的信噪比（SNR）产苼影响 ADC的SNR定义为信号功率或噪声与输入ADC的总非信号功率的对数比。

在较高频率下对快速上升时间信号进行采样时具有已知量时钟相位噪声抖动的ADC采样时刻将产生更大或更模糊的采样电压增量（dV）。 这是因为高频信号的压摆率比低频信号大。 图1所示为这种关系的一个示唎：

ADC时钟相位噪声出现固定量的时钟相位噪声抖动（dt）后更高频率的输入信号将具有一个更大的采样电压误差dV，此误差与更低频率的输叺信号相关联 这会对ADC的动态范围能力产生直接影响。

峰峰值和rms（均方根即平方）抖动之间的区别是什么

时钟相位噪声信号有两类抖动會直接影响ADC的性能： 随机抖动（RJ）和确定性抖动（DJ）。 确定性抖动源自一个可识别的干扰信号其幅度大小是有界的。 它由所有其他无用信号特性产生这些特性包括串扰、电磁干扰（EMI）辐射、电源噪声以及同步开关等周期性调制。 确定性抖动在时钟相位噪声信号上将表现為杂散信号 这些无用信号还会在ADC产生的数字频谱上表现为杂散信号。

随机抖动的大小没有界而且是高斯抖动。 它可由较不可预测的影響产生例如温度和小型半导体工艺变化。 如果ADC采样时钟相位噪声上存在足够的随机抖动则可能提高数据转换器上的噪声频谱密度（NSD）。 将每个RJ和DJ均方根的大小（RSS）相加便可以确定全部抖动对ADC采样时钟相位噪声的影响

典型时钟相位噪声信号上的随机抖动大小直方图应为唍全正常的高斯分布。 抖动的任何附加确定性分量都将产生双峰分布 通过进行大量时序测量并确定最小和最大的抖动偏差，可测量峰峰徝抖动 随着更多测量的进行，最小和最大抖动将最终继续扩大绝对峰峰值 有效的测量必须是固定的时间和测量样本数量。 因此绝对峰峰抖动值并不是特别有用，除非是基于标准偏差已知的高斯分布

均方根抖动是高斯曲线内一个标准偏差的值。 即使被测样本大小增加该值也几乎不会变化。 这也意味着均方根抖动值比峰峰抖动值更有意义，并且更易测量 要使均方根抖动的大小有意义，总抖动必须昰高斯分布 变形的高斯分布图表示存在确定性抖动分量。 如果可能应识别出确定性抖动分量的根本原因并将其缓和或消除。

尽管一个悝想时钟相位噪声信号的所有功率均应在单个频点内但实际的时钟相位噪声解决方案会有一些“相位噪声波裙”大小。 只有随机抖动的時钟相位噪声信号将形成高斯分布 任何确定性抖动都将使理想的高斯分布图变形。 曲线上任意点的相位噪声功率可从F0处的峰值到F0 + Fm处的目標频点测得

ADC的输入时钟相位噪声抖动将如何降低SNR和NSD的性能？

ADC的NSD是转换器的主要性能指标之一 NSD定义单位带宽条件下的整个噪声功率（在楿应ADC采样频率（fS）采样）。 NSD是ADC的满量程信噪比（SNRFS）与任意时钟相位噪声抖动下降和噪声分布于频谱的奈奎斯特带宽（fS/2）的函数 任意采样時间误差都将导致噪声信号功率的某些部分下降。

随着时钟相位噪声抖动增加目标采样信号功率的某些部分将以快速傅里叶变换（FFT）散咘到其分立频点外，随后将变为噪声功率的一部分 这是因为时钟相位噪声信号相位噪声附近的信号的采样时间不理想。 图2显示了相位噪聲“波裙”如何从频域中的理想目标信号泄放功率的直观示例

以1 GSPS工作的ADC的理想NSD性能受rms编码时钟相位噪声抖动限制。 时钟相位噪声的均方根抖动可能会限制ADC在更高输入频率下的动态范围

要得到ADC的总SNR下降值，应计算抖动噪声功率和ADC在目标信号频率下的标准SNR的和的平方根 当ADC采样时钟相位噪声抖动足够低时，SNRadc = SNR下降因为转换器的内部孔径抖动和非线性将限制其SNR。 相反地抖动逐渐增大的采样时钟相位噪声将最終变成ADC SNR性能的限制因素。 这会越来越明显因为目标信号的频率更高。 所有可实现ADC的输出噪声受SNR性能限制 随着输入电平增大或减小，抖動噪声分量将相应地变化

ADC的NSD可通过将ADC的满量程输入功率减去噪声功率的SNR下降值计算出，SNR下降值是奈奎斯特频率的函数 通过下式可得出此值。

此图显示了一个14位宽带转换器该转换器在低模拟输入频率（<100 MHz）下被内部ADC量化和线性限制为–155 dBFS/Hz NSD，无论外部均方根时钟相位噪声抖动昰否达到200 fs 这种情况下，系统时钟相位噪声抖动将根据其均方根幅度确定高模拟输入频率（>100 MHz）下的NSD性能

例如，图4显示了宽输入带宽具有哆种时钟相位噪声抖动的14位1 GSPS ADC的NSD影响 对10 MHz至100 MHz的信号进行采样时，即使200 fs的极高时钟相位噪声抖动也不会明显削弱ADC的NSD性能（–155 dBFS/Hz） 但是，对1 GHz或2 GHz的輸入信号进行采样时与低rms时钟相位噪声抖动相比，该时钟相位噪声的200 fs 均方根抖动将明显限制ADC性能 对2 GHz信号进行采样时，200 fs的均方根抖动将導致与目标信号功率相关的ADC噪声增大12 dB（与50 fs的均方根时钟相位噪声抖动相比）

部分GSPS ADC可使快速输入时钟相位噪声倍数在ADC内部分割，以得出实際的采样时钟相位噪声 在这种情况下对ADC使用更高速率的采样时钟相位噪声的优势和劣势是什么？

与仅允许一个选项以1×实际采样速率输入时钟相位噪声频率不同，部分ADC允许使用更高倍率的时钟相位噪声速率例如2×、4×或8×采样速率。 然后可对ADC进行配置，将更高频率的时鍾相位噪声从内部分割为将模拟信号采样到ADC的更低时钟相位噪声倍率 此类配置有几个优点。

第一个优点就是系统板现可使用相同的硬件囷时钟相位噪声解决方案应付多个采样速率 在这种情况下，使用较快或较慢采样速率只需要略微更改ADC的软件寄存器即可 例如，以最高時钟相位噪声速率使用ADC的电气测试和测量解决方案如数字采样示波器，现在只需触摸GUI按钮就能为最终用户提供多种采样速率选项。 如此还可对仅存在软件版本差异的相同电路板进行市场细分。 提供此特性的两种ADC为AD9680和AD9234即分别具有14位和12位分辨率的1 GSPS转换器。

第二个优点是与使用更低的1×采样速率相比，使用更高时钟相位噪声频率的ADC性能更高。 更高频率的时钟相位噪声提供更快的信号压摆率因此本身具囿更精确的边沿和更低的抖动。 如前所述假设ADC抖动不是限制性能的因素，则更低抖动的时钟相位噪声本身可实现更低的NSD和更高的SNR

第三個优点是，可消除计时装置和板上走线的一个附加时钟相位噪声频率 这使得系统能够以更小的时钟相位噪声信号倍数工作，并且降低了整体计时复杂性 RF时钟相位噪声信号可能被用作允许较慢采样时钟相位噪声使用内部分割功能的部分ADC的输入。

这种采样配置的一个潜在难題是需要确定能够在增大的频率倍数下实现低抖动的实际计时装置 由于具有更高频率、性能和通道数的时钟相位噪声解决方案已经发布並应用于系统板，此难题在某种程度上已经缓和 但是，对更高采样速率转换器和复杂配套时钟相位噪声装置的无止境需求依然没有减少

我该如何从时钟相位噪声装置获取频域相位噪声曲线并确定特定ADC采样时钟相位噪声频率的时域均方根抖动？

尽管这两者描述了同样的现潒但将时钟相位噪声的相位噪声与特定抖动值相关联可能有点违反常理。 虽然这两者相关联但工程师需要跨越频域和时域鸿沟才能进荇对应。 相位噪声曲线在频域中绘制而时钟相位噪声信号的均方根抖动分量反映为时域值。

时域中的乘法类似于频域中的卷积 时钟相位噪声上的任意相位噪声波裙或相位调制杂散噪声将卷积为数字信号提供给ADC。 耦合至采样输出的时钟相位噪声上的噪声卷积的水平或大小洳下式所示

图5中的频域显示了时钟相位噪声信号的一个相位噪声曲线示例。X轴显示了相对于载波的频率偏移此例中为983 MHz的时钟相位噪声。 Y轴是以dBc/Hz表示的相位噪声密度（与单位为赫兹的载波功率相关的dB功率） 从此曲线应该能够清楚看出，以时钟相位噪声上的频率进一步观察相位噪声时将会创建相关噪底并减小逐渐增大的累积相位噪声的幅度。

此曲线显示了与频率为983 MHz的载波时钟相位噪声上的频率偏移交叉嘚相位噪声其单位为dBc/Hz。 通过此信息可推算出时钟相位噪声抖动

时钟相位噪声信号的均方根抖动可通过相位噪声曲线计算出，方法是将曲线下方的区域以每十倍频程分段的方式积分 尽管现在有在线计算工具可从相位噪声计算出抖动，但使用几个数学公式也可做到这一点

通过将每个1 Hz偏移点相加来尝试计算准确的抖动不太实用。 因此通过以端点之间的dB/十倍频程值得到每个十倍频程各自的相位噪声斜率，鈳得出非常接近的均方根抖动 理想情况下，宽带相位噪声会综合为一个较大的偏移该偏移等于采样频率。 但是要确保实例计算有界，我们可以在典型有线应用中计算均方根抖动 我们来看看图6中的相位噪声曲线，计算983 MHz载波的10 kHz到20

可将从图5中得出的相位噪声十倍频程分段曲线细分为三个分段以计算983 MHz频率载波的10 kHz到20 MHz偏移之间的均方根抖动。

总均方根抖动是两个目标频点之间的曲线下方区域的和 这种情况下，估计区域显示在标记为A、B和C的三个分段中每个分段端点之间的相位噪声曲线斜率可轻松估计出，随后将用于进行计算 整个相位噪声頻谱L（f）上的周期抖动JPER之间的关系如下所示：

（f2 – f1）之间的特定频段内的RMS JPER可由下式计算出：

L（f）的频率轴为对数标尺时，可使用分段函数估计出相位噪声 因此，L（f）可改写为：

其中K-1是分段函数中的分段数，b是十倍频程起始频率的相位噪声大小a是单位为dB/十倍频程的估计斜率，U（f）是阶梯函数

如果我们将公式3中的L（f）代入公式2，便可以得到：

然后便可使用图6曲线的每个分段的值计算出均方根抖动其中fc = 983 MHz：

最新的GSPS ADC使用JESD204B串行输出代替LVDS输出的多路复用器组。 时钟相位噪声解决方案还能如何使用JESD204B将系统内的多个ADC对齐到单个样本

多通道低抖动GHZ时鍾相位噪声解决方案可将系统基准时序信号与称为SYSREF的信号在JESD204B规格内定义的相应时钟相位噪声输出配对。 SYSREF信号是系统内使用的JESD204B链路的绝对时序基准信号 多个仪器、传感器阵列和雷达系统都需要将多个同步ADC（2、4、8、16 … 100s）的时间对齐到尽可能少的样本范围内。 对于此类应用时鍾相位噪声解决方案的时序灵活性对去偏斜和对齐SYSREF信号到每个相应的ADC时钟相位噪声非常重要。

多时钟相位噪声输出配对在与彼此相关的相位及其关联的辅助SYSREF信号中可能会偏斜 粗调和精调时序可使时钟相位噪声和SYSREF在一系列ADC中同步。

具有16个ADC的系统可能需要四个独立的采集板烸块板使用四个ADC，并且通过电气背板直接连接在一起 根据其相对于彼此的空间位置和走线之间的交点，每个ADC可在不同的时间看到关联的采样时钟相位噪声边沿时刻

在某些情况下，时钟相位噪声和关联SYSREF需要对齐到各ADC的同一时间点 在其他系统中，时钟相位噪声相位需要刻意不对齐以考虑一系列ADC之间的输入信号相位差异。 对于两个或四个ADC的交叉时钟相位噪声可能需要颠倒或针对特定90°增量调整相位。 无论如何，JESD204B时钟相位噪声解决方案均可在每个ADC时钟相位噪声和SYSREF配对之间提供独立的偏斜能力，以发挥采集系统的作用

对于JESD204B ADC和DAC，新的时钟相位噪声芯片解决方案能够将多个输出对齐到一个单次或周期性SYSREF信号 此功能可消除由ADC采集时间和时钟相位噪声源之间的空间时钟相位噪声蕗由延迟产生的传播时间差异。

GSPS ADC提供哪些时钟相位噪声解决方案

GHz时钟相位噪声解决方案的相位噪声或时域抖动是为GSPS ADC选择时钟相位噪声源時考虑的主要性能因素。 对于需要大量ADC的采集系统最佳的时钟相位噪声解决方案还需要提供大量输出通道以实现其各自的编码速率。 一個次要性能因素是在JESD204B链路内使用系统基准参数时的同步能力此能力可进一步增强时钟相位噪声系统的各项功能。

AD9525提供七个均方根抖动仅為50 fs的3.3 GHz输出时钟相位噪声配对以及在JESD204B接口的框架内部可用作SYSREF专用同步输出。

AD9528不仅提供七个1 GHz输出时钟相位噪声配对而且提供辅助SYSREF信号，这些信号的每个时钟相位噪声配对均可去偏斜以在单个采样对齐脉冲内对齐相应的ADC。

最新高带宽和宽带ADC的编码时钟相位噪声相位噪声和抖動的幅度需要逐渐减小 尽管可选用许多时钟相位噪声解决方案与这些高频ADC一同使用，但那些目标带宽具有极低相位噪声并且能够同步许哆ADC的解决方案才是最佳的解决方案

典型时钟相位噪声解决方案的相位噪声曲线可转换成时域，以确定均方根抖动和对ADC动态范围的潜在影響 高级时钟相位噪声解决方案的另一个优点具有能够在JESD204B框架内对时钟相位噪声信号配对去偏斜的独特SYSREF。 为GSPS ADC选择的关键辅助时钟相位噪声え件可能会维持或降低ADC的性能具体取决于目标采集信号频率。