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1-midas-《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012讲解(内部版本)
《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120-2012讲解――居红华修订内容归纳1JGJ120-2012 修订概况2一个 取消、一个 引入3 4 5 6两个 强调、两个 改进 三个 调整 四个 增加 五个 充实7五条 强制性条款JGJ120-2012 修订概况思考？? 本次修订有哪些重要修改？ ? 原因是什么？ ? 为什么本次修订幅度很大？JGJ120-2012 修订概况修订背景（1）JGJ120-99有较大缺陷：①没有对当时国内的基坑工程技术进行全面总 结，一些重要的方法或工艺没有在该规范中体现出来；②体系不完善，有些 工法不能独立使用，还要参考其它技术标准；③一些内容存在着较大争议， 或说有一定缺陷。 （2）规范发布后，恰逢国内工程建设进入了快速发展期，基坑技术日新月 异，设计方法、施工技术及测试技术等取得非常大的进展，业内积累了更为 丰富的工程经验。修订依据增加的新内容大多是由对该种技术熟悉的专家编写的，参考了国外先进技术 法规、技术标准，同时一些重要的技术参数，做了一定的调研、研究及现场 试验工作，有一定的理论及实践依据。JGJ120-2012 修订概况修订主要内容1.调整和补充了支护结构的几种稳定性验算；2.调整了稳定性验算 的表达式； 3.调整了选用土的抗剪强度指标的规定； 4.强调了变 形控制设计原则； 5.强调了地下水资源的保护； 6.新增了双排桩 结构； 7.新增了支护与主体结构结合及逆作法； 8.新增了复合土钉墙； 9.新增了应急措施； 10.改进了不同施工工艺下锚杆粘结强度取值的有关规定； 11.改进了降水设计方法； 12.充实了内支撑 结构设计； 13.充实了各种类型支护结构的构造与施工；14.充实了截水设计与施工；15.充实了地下水渗透稳定性验算；16.充实了基坑开挖； 17.引入了土钉墙土压力调整系数；18.取消了逆作拱墙。18条，归纳关键字：一、二、三、四、五一个取消、一个引入一个取消：取消了逆作拱墙； 原因：工程实践少，理论尚不成熟，计算不能简化。 一个引入：引入了土钉墙土压力调整系数解读：原规程设计土钉墙底部土钉会很长不一定合理，实际工程设计适当减短土钉墙底部土钉长度后，并没有出现土钉被拔出破坏的 现象。计算不合理的问题主要原因 为采用的朗肯土压力按线性分布是否合理。本次修订考虑了墙面上土压力会存在重分布的规律，对按朗 肯公式计算的土压力线性分布进行 了修正两个强调 和 两个改进1、两个强调：强调了变形控制设计原则和地下水资源的保护1）正常使用极限状态：解读：1）强调了变形控制设计原则。由于变形问题非常复杂，现有经验及理论均不成熟，所以 规范提出了按变形控制设 计原则。 2）有些城市地下水资源 紧缺，降水造成地下水大 量流失、浪费，从环境保 护的角度，在这些地方采 用基坑降水不利于城市的 综合发展。2）地下水资源的保护：少抽，不污染。两个强调 和 两个改进2、两个改进：1）不同施工工艺下锚杆粘结强度取值的有关规定： 主要是一次注浆和二次注浆锚杆粘结强度取值不同的建议表（表4.7.4）。解读：新规程修订，从20多个地区共收集到500多根锚杆试验资料，对资 料进行了统计分析，并进行了不同注浆 工艺条件下锚杆抗拔承载力的专题研究。 对原规程表4.4.3进行了修订和扩充。需 要注意的是，由于我国各地区相同土类的土性亦存在差异,施工水平也参差不齐，因此，使用该表数值时应根据当地经验 和不同的施工工艺合理使用。两个强调 和 两个改进2、两个改进：2）降水设计：由原来计算基坑中心点的降深调整为任一的降深。并提出了基坑地下水位降深的规定：si ? sd（7.3.4）式中：si――基坑内任一点的地下水位降深（m）； sd――基坑地下水位的设计降深（m）。解读：规程7.3.5~7.3.10给出了关于完整井的降水深度计算公式。附录E给出了基坑降水的总涌水量的计算公式，包括均质含水层潜水完整井、均质含水层潜水非完整井、均质 含水层承压完整井、均质含水层承压非完整井和均质含水层承压～潜水非完整井五种典型 条件的计算公式。基坑降水的总涌水量，是将基坑视作一口大井按概化的大井法计算。两个强调 和 两个改进附录E 基坑涌水量计算(2 H 0 ? s 0 ) s 0 Q ? πk R ln(1 ? ) r00Q ? πk2 H 0 ? hm h ?l h R ln(1 ? ) ? m ln(1 ? 0.2 m ) r0 l r0020潜水完整井0Q ? 2πkMs0 R ln(1 ? ) r00涌水量估算 群井大井 均质化简化潜水非完整井Q ? 2?k Ms0 R M ?l M ln(1 ? ) ? ln(1 ? 0.2 ) r0 l r00承压水完整井0承压水非完整井00三个调整? 调整和补充了支护结构的几种稳定性验算 ? 调整部分稳定性验算表达式 ? 调整选用土的抗剪强度指标的规定支护结构的 几种稳定性验算 及部分稳定性 验算表达式 （针对支挡式结构、 土钉墙、水泥土墙）解读：1）120-99几乎只要求对整体稳定性进行验算，本次修订增加了抗隆起、抗滑移、抗渗流、 抗倾覆、局部稳定等稳定性验算。 2）调整了稳定性验算的表达式。本规程的修订，对岩土稳定性的承载能力极限状态问题 恢复了传统的单一安全系数法。 3）新规程对各章土压力、土的各种稳定性验算公式中涉及到的土的抗剪强度指标的试验 方法进行了归纳并作出统一规定。三个调整1、支挡式结构1）悬臂式支挡结构嵌固深度应满足的稳定性要求与原规程不同解读：1）规程将嵌固深度计算改为验算，可供设计选择的嵌固深度范围增大了，但同时也就需要增加各种稳定 性验算的内容。 2）对悬臂结构嵌固深度验算的规定，是绕挡土构件 底部转动的整体极限平衡，控制的是挡土构件的倾覆 稳定性。三个调整2）单层锚杆和单层支撑结构嵌固深度应满足的稳定性要求与原规程不同解读：对单支点结构嵌固深度验算 的规定，是绕支点转动的整 体极限平衡，控制的是挡土 构件嵌固段的踢脚稳定性。三个调整3）锚拉式、悬臂式支挡结构和双排桩应满足的滑动稳定性要求与原规程不同min ? K s ,1 , K s ,2K s ,i ?, K s ,i ,?? K?s??c l(4.2.3-1)(4.2.3-2)j j' ? ? ? ?? ?? q j b j ? ?G j ? cos ? j ? u j l j ? tan ? j ? ? R k ,k ?cos ?? j ? ? k ? ?? v ? / sx,k??q bjj? ?G j ? sin ? j解读：1）以瑞典条分法边坡稳定性计算公式为基础，在力的极限平衡关系上，增加了锚杆拉力对圆弧滑动体圆心的抗滑力矩项。 2）为了适用于地下水位以下的圆弧滑动 体，并考虑到滑弧同时穿过砂土、粘性土 的计算问题，对原规程整体滑动稳定性验 算公式作了修改。与原规程公式相比增加 了孔隙水压力一项。三个调整4）增加了支挡结构嵌固深度应满足坑底抗隆起稳定性要求? m 2 DNq ? cNc ? Kb (4.2.4-1) ? m1 (h ? D) ? q0N q ? tg 2 (45? ? )e? tan? 2解读：对深度较大的基坑，当嵌固深度较小、土的强度较 低时，土体从挡土构件底端以下向基坑内隆起挤出 是锚拉式支挡结构和支撑式支挡结构的一种破坏模 式。本规程抗隆起稳定性的验算方法，采用目前常 用的地基极限承载力的Prandtl（普朗德尔）极限平 衡理论公式?(4.2.4-2) (4.2.4-3)N c ? ( N q ? 1) / tan?式中： Kb――抗隆起安全系数；安全等级为一级、二级、三级的支护结构，Kb分别不应小于1.8,1.6,1.4 γ m1――基坑外挡土构件底面以上土的天然重度(kN/m3)；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度； γ m2――基坑内挡土构件底面以上土的天然重度(kN/m3)；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度； D――挡土构件的嵌固深度(m)； h──基坑开挖深度（m）； q0──地面均布荷载(kPa)； Nc、Nq――承载力系数； c、?──挡土构件底面以下土层的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)。三个调整5）基坑底下有软弱土层的土钉墙结构坑底抗隆起稳定性要求（5.1.2-1）（5.1.2-2） （5.1.2-3）（5.1.2-4）（5.1.2-5）解读：当有软弱土层，土的强度较低时，土体从软弱土层顶面处隆起挤出的 破坏模式。需加该处隆起验算三个调整2、土钉墙：土钉墙整体稳定性验算式与原规程不同min ? K s ,1 , K s ,2K s ,i ?c l ? ? q b ? ? ?j j j j, K s ,i ,?? Ks(5.1.1-1) (5.1.1-2)' ? ?G j ? cos ? j tan ? j ? ?cos ??k ? ? k ? ?? v ? ? / sx , k ? ? ? R k ,k ?? ? q jbj ? ?G j ? sin ? j式中： Ks── 圆弧滑动整体稳定安全系数；安全等级为二级、三级的土钉墙， Ks 不应小于1.3、1.25 Ks，i──第i个滑动圆弧的抗滑力矩与滑动力矩的比值；解读：本条的圆弧滑动条分法保持原规cj、?j──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)； bj── 第j土条的宽度(m)； lj── 第j土条的滑弧段长度(m)，lj= bj/cosθ j； qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa)； ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；θ j── 第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；程的方法，该方法在原规程颁布以来，一直广泛采用，大量工程 应用证明是符合实际情况的，本 次修订继续采用。由于本规程在 设计方法上，对土的稳定性一类 极限状态由分项系数表示法改为 单一安全系数法，公式（5.1.12）在具体形式上不同于原规程 公式，但公式的实质没变。R’k,k──第k层土钉或锚杆对圆弧滑动体的极限拉力值(kN)；α k──第k层土钉或锚杆的倾角(°)； θ k──滑弧面在第k层土钉或锚杆处的法线与垂直面的夹角(°)；sx，k──第k层土钉或锚杆的水平间距(m)；ψ v──计算系数；取ψ v＝0.5sin（θ k＋α k）tan?三个调整3、重力式水泥土墙：1）新规程增加了重力式水泥土墙滑移稳定性计算公式E pk ? ?G ? um B ? tan? ? cB Eak水泥土墙? K sl(6.1.1)akwppkdm图6.1.1 抗滑移稳定性验算解读：破坏形式：墙整体滑移；墙的滑移稳定性不仅与嵌 固深度有关，而且与墙宽有关。wa三个调整2）新规程增加了重力式水泥土墙倾覆稳定性计算公式：解读：破坏形式：墙整体倾覆；墙的倾覆稳定性不 仅与嵌固深度有关，而且与墙宽有关。采用 按整体稳定条件确定的嵌固深度，再按墙的 抗倾覆条件计算墙宽，此墙宽一般自然能够 同时满足抗滑移条件三个调整调整了土的抗剪强度指标的规定：解读：土的抗剪强度指 标随排水、固结 条件及试验方法 的不同会差异很 大，计算和验算 时不能任意取用， 应采用与基坑开挖过程土中孔隙水的排水和应力 路径基本一致的 试验方法得到的 指标。因此，在 这里作出统一说 明，防止误用。四个增加? 双排桩结构 ? 复合土钉墙 ? 支护与主体结构结合及逆作法? 应急措施及附录渗透稳定性验算四个增加1、双排桩结构：采用图4.12.1的平面刚架结构模型解读：双排桩：早在90年代 初期就已经有较多应 用。缺点：（1）造 价高；（2）需要占 用的场面较宽。优点： 对变形的控制能力较强。由于双排桩首次编入 规程，为慎重起见， 规程只给出了前后排 桩矩形布置的计算方 法。四个增加前后排桩间土对桩侧的压力可按下式计算：前后排桩间土对桩侧的初始压力:解读：作用在结构两侧的荷载与单排桩 相同，不同的是如何确定夹在前 后排桩之间土体的反力与变形关 系。初始压力按桩间土自重占滑动体自重的比值关系确定。四个增加前后排桩的嵌固深度应满足嵌固稳定性的要求:解读：排桩的嵌固稳定性验算问题与单排悬臂桩类似，应满 足作用在后排桩上的主动土压力与作用在前排桩嵌固 段上的被动土压力的力矩平衡条件。与单排桩不同的 是将双排桩与桩间土看作整体而将其作为力的平衡分析对象，并且考虑了土与桩自重的抗倾覆作用。四个增加2、复合土钉墙：5.1.1条第3款： 5.1.1条第5款： 5.1.3条：解读：复合土钉墙：复合土钉墙在所有基坑支护技术中应用最多 主要组合形式： 1.截水帷幕复合土钉墙 2.预应力锚杆复合土钉墙 3.微型桩复合土钉墙 4.截水帷幕--预应力锚杆复合土钉墙 5.微型桩--预应力锚杆复合土钉墙 6.截水帷幕--微型桩复合土钉墙 7.截水帷幕--微型桩--预应力锚杆复合土钉墙 新规程主要是增加了预应力锚杆复合土钉墙的设计计算。四个增加3、支护与主体结构结合及逆作法解读：主体工程与支护结构相结合：在施工期利用地下结构外墙或地下结构的梁、板、柱兼作基坑支护体系，不设置或仅设置部分临时基坑支护体系。优点：变形控制、降低工程造价、含巨大的社会、经济效益。 结合的工程类型可采用以下几类： 1) 周边地下连续墙与主体结构外墙结合，“两墙合一” ； 2) 坑内水平梁板体系替代支撑系统； 3) 支护结构的立柱与主体结构的竖向构件结合。 逆作法：地面上、下同时进行施工，节省工期四个增加4、应急措施新规程增加对紧急情况应急处理的详细描述。附录C 渗透稳定性验算：D? ? Kh hw? w(C.0.1)截水帷幕 基底隔水层式中：Kh ──突涌稳定安全系数；Kh不应小于1.1；D ──承压含水层顶面至坑底的土层厚度(m)；γ ──承压含水层顶面至坑底土层的天然重度(kN/m3)； hw──承压水含水层顶面的压力水头高度(m)； γ w──水的重度(kN/m3)。承压含水层图C.0.1 坑底土体的突涌稳定性验算 1-截水帷幕；2-基底；3-承水压侧管水位； 4-承水压含水层；5-隔水层解读：坑底突涌稳定性，基坑开挖，土体压重减弱，遇到承压水层，易被顶起发生突涌。五个充实? 内支撑结构设计的有关规定 ? 各种类型支护结构构造与施工的有关规定 ? 截水设计与施工的有关规定 ? 地下水渗透稳定性验算的有关规定 ? 基坑开挖的有关规定解读：原规程有相关内容但不详细，新规程作了详细描述，主要是内支撑设计、开挖、施工、监测、截水方面的，内支撑设计主要是参考《混 凝土结构设计规范》、《钢结构设计规范》，注重结构设计。五个强制性条款五个强制性条款解读：基坑支护工程是为主体结构地下部分的施工而采取的临时性措施。要满足两个层面的需要：第一方面是安全需求，第二方面是使用需求。因基坑开挖 涉及基坑周边环境安全，支护结构一是要满足自身安全要求，二是要满足基坑周 边环境安全要求。在使用上，基坑支护要防止开挖对周边环境造成使用上的不便， 还应为主体地下结构施工提供正常施工的作业空间及环境，提供施工材料、设备 堆放和运输的场地、道路条件，隔断基坑内外地下水、地表水以保证地下结构和 防水工程的正常施工。五个强制性条款五个强制性条款解读：超挖、预拆撑、超载。大量工程实践表明，上述这些作法对基坑安全影响很大，造成基坑失事的概率很高，故严格禁止。五个强制性条款五个强制性条款解读：（1）基坑必须要做到动态化设计、信息化施工。 基坑监测可以及时掌握支护结 构受力和变形状态、基坑周边受保护对象变形状态是否在正常设计状态之内，是 预防不测，保证支护结构和周边环境安全的重要手段。（2）支护结构的变形、尤其是水平位移，是反映支护结构工作状况的直观数据，对监控基坑与基坑周边环境安全能起到相当重要的作用，是进行基坑工程信息化 施工的主要监测内容。其他引用标准名录：1、《建筑地基基础设计规范》GB50007 2、《混凝土结构设计规范》GB50010 3、《钢结构设计规范》GB50017 4、《岩土工程勘察规范》GB50021 5、《地下工程防水技术规范》GB50108 6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB502027、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB502048、《钢结构工程是施工质量验收规范》GB50205 9、《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224 10、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/t1430711、《建筑桩基技术规范》JGJ9412、《建筑地基处理技术规范》JGJ79
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