变压器油中溶解气体分析和判断导则

分析油中溶解气体的组份和含量是监视充油电气设备安全运行的zui有效的措施之一。利用气相色谱法分析油中的溶解气体来监视充油电气设备的安全运行，在我国已有30多年的使用经验。自1986年以来，由原水利电力部颁发的SD187-86《变压器油中溶解气体分析和判断导则》，在电力安全生产中发挥了重要作用，并积累了丰富的实践经验。随着电力生产的发展和科学技术水平的提高，对所使用的分析方法和分析结果的判断及解释均需要加以补充和修订。1998年在广泛函调征求意见的基础上写出了征求意见稿，于1998年11月召开全国范围的讨论修订会，并组成标准起草小组，根据讨论会的意见，整理出初稿。1999年，参考新出版的IEC,又对上述初稿进行了反复的修改，并征求了有关专家的意见，制定了本导则。

本导则自生效之日起，代替原水利电力部颁发的SD187-86《变压器油中溶解气体分析和判断导则》。

本导则的附录A和附录B是标准的附录。

本导则的附录C、附录D、附录E、附录F和附录G是提示的附录。

本导则由电力行业电力变压器标准化委员会提出并归口。

本导则起草单位：中国电力科学研究院，辽宁省电力科学研究院，华东电力试验研究院、吉林省电力科学研究院

本导则主要起草人：贾瑞君、范玉华、薛辰东、钱之银、张士诚。

本导则由中国电力科学研究院负责解释。

1、范围。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。.。。。。。。。。。1

2、 引用标准。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。.1

3、 定义。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1

4、 产气原理。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1

5、 检测周期。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3

6、 取样。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3

7、 从油中脱出溶解气体。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。7

8、 气体分析方法。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9

9、 故障的识别。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。13

附录A（标准的附录）样品的标签格式。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。19

附录B（标准的附录）溶解气体分析档案卡片格式。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。19

附录C（提示的附录）哈斯特气体分压－温度关系。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。21

附录D（提示的附录）标准混合气的适用浓度。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。21

附录E（提示的附录）溶解气体分析解释表。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。22

附录F（提示的附录）气体比值的图示法。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。23

附录G（提示的附录）充油电气设备的典型故障。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。24

中华人民共和国电力行业标准

本导则推荐了利用气相色谱法分析溶解气体和游离气体的浓度，以判断充油电气设备运行状况及建议应进一步采取的措施。

本导则适用于充有矿物绝缘油和以纸或层压纸板为绝缘材料的电气设备，其中包括变压器、电抗器、电流互感器、电压互感器和油纸套管等。

下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准zui新版本的可能性。

GB 电力用油（变压器油、汽轮机油）取样方法

GB/T 绝缘油中溶解气体组分含量的气相色谱测定法

IEC 567-1992从充油电气设备取气样和油样及分析游离气体和溶解气的导则

IEC 运行中矿物油浸电气设备溶解气体和游离气体分析的解释导则。

对判断充油电气设备内部故障有价值的气体，即氢气（H₂）、甲烷（CH₄）、乙烷（C₂H₆）、乙烯（C₂H₄）、乙炔（C₂H₂）、一氧化碳（CO）、二氧化碳（CO₂）。

烃类气体含量的总和，即甲烷、乙烷、乙烯和乙炔含量的总和。

中华人民共和国国家经济贸易委员会  

   绝缘油是由许多不同分子量的碳氢化合物分子组成的混合物，分子中含有CH₃^*、CH₂^*和CH^*化学基团，并由C-C键键合在一起。由电或热故障的结果可以使某些C-H键和C-C键断裂，伴随生成少量活泼的氢原子和不稳定的碳氢化合物的自由基，这些氢原子或自由基通过复杂的化学反应重新化合，形成氢气和低烃类气体，如甲烷、乙烷、乙烯、乙炔等，也可能生成碳的固体颗粒及碳氢聚合物（X-蜡）。故障初期，所形成的气体溶解于油中；当故障能量较大时，也可能聚集成游离气体。碳的固体颗粒及碳氢聚合物可以沉积在设备的内部。

低能量放电性故障，如局部放电，通过离子反应促使zui弱的键C-H键（338KJ/mol）断裂，主要重新化合成氢气而积累。对C-C键的断裂需要较高的温度（较多的能量），然后迅速以C-C键（607KJ/mol）、C=C键（720KJ/mol）和C≡C键（960KJ/mol）的形式重新化合成烃类气体，依次需要越来越高的温度和越来越高的能量。

乙炔是在高于甲烷和乙烷的温度（大约为500℃）下生成的（虽然在较低温度时也有少量生成）。乙炔一般在800℃～1200℃的温度下生成，而且当温度降低时，反应迅速被抑制，作为重新化合的稳定产物而积累。因此，大量乙炔是在电弧的弧道中产生的。当然在较低的温度下（低于800℃）也会有少量乙炔生成。

油可起氧化反应时，伴随生成少量的CO和CO₂，并且CO和CO₂能长期积累，成为数量显著的特征气体。

油碳化生成碳粒的温度在500℃～800℃。

哈斯特（Halsterd）用热动力学平衡理论计算出在热平衡状态下形成的气体与温度的关系。热平衡下气体分压－温度关系见附录C（提示的附录）。

纸、层压板或木块等固体绝缘材料分子内含有大量的无水右旋糖环和弱的C-0键及葡萄糖钳键，它们的热稳定性比油中的碳氢键要弱，并能在较低的温度下重新化合。聚合物裂解的有效温度高于105℃，完全裂解和碳化高于300℃，在生成水的同时，生成大量的CO和CO₂及少量烃类气体和呋喃化合物，同时被油氧化。CO和CO₂的形成不仅随温度而且随油中氧的含量和纸的湿度增加而增加。

 概括上述的要点，不同的故障类型产生的主要特征气体和次要特征气体可归纳为表1.

分解出的气体形成气泡，在油中经流、扩散，不断地溶解在油中。这些故障气体的组成和含量与故障的类型及其严重程度有密切关系。因此，分析溶解于油中的气体，就能尽早发现设备内部存在的潜伏性故障，并可随时监视故障的发展状况。

在变压器里，当产气速率大于溶解速率时，会有一部分气体进入气体继电器或储油柜中。当变压器的气体继电器内出现气体时，分析其中的气体，同样有助于对设备的状况做出判断。

在某些情况下，有些其他可能不是设备故障造成的，例如油中含有水，可以与铁作用生成氨。过热的铁心层间油膜裂解也可以产生氢。新的不锈钢中也可能在加工过程中或焊接时吸附氢而又慢慢释放到油中。特别是在温度较高，油中有溶解氧时，设备中某些油漆（醇酸树脂），在某些不锈钢的催化下，甚至可能生成大量的氢。某些改型的聚酰亚胺型的绝缘材料也可生成某些其他而溶解于油中。油在阳光的照射下也可以生成某些气体。设备检修时，暴露在空气中的油可以吸收空气中的CO₂等。这时，如果不真空滤油，则油中CO₂的含量约为300μL/L（与周围环境的空气有关）

另外，某些操作也可生成故障气体，例如：有载调压变压器中切换开关油室的油向变压器主油箱渗漏，或选择开关在某个位置动作时，悬浮电位放电的影响；设备曾经有过故障，而故障排除后绝缘油未经彻底脱气，部分残余气体仍留在油中；设备油箱带油补焊；原注入的油就含有某些气体等。

这些气体的存在一般不影响设备的正常运行。但当利用气体分析结果确定设备内部是否存在故障及其严重程度时，要注意加以区分。

按表2进行定期检测的新设备及大修后的设备，投运前应至少做一次检测。如果在现场进行感应耐压和局部放电试验，则应在试验后再作一次检测。制造厂规定不取样的全密封互感器不做检测。

按表2所规定的新的或大修后的变压器和电抗器至少在投运后1d（仅对电压330KV及以上的变压器和电抗器、容量在120MVA及以上的发电厂升压变压器）、4d、10d、30d各做一次检测，若无异常，可转为定期检测。制造厂规定不取样的全密封互感器不做检测。套管在必要时进行检测。

运行中设备的定期检测周期按表2的规定进行。

当设备出现异常时（如气体继电器动作，受大电流冲击或过励磁等），或对测试结果有怀疑时，应立即取油样进行检测，并根据检测出的气体含量情况，适当缩短检测周期。

6.1 从充油电气设备中取油样

取样部位应注意所取的油样能代表油箱本体的油。一般应在设备下部的取样阀门取油样，在特殊情况下，可在不同的取样部位取样。

取样量，对大油量的变压器、电抗器等可为50ml～80ml，对少油量的设备要尽量少取，以够用为限。

应使用密封良好的玻璃注射器取油样。当注射器充有油样时，芯子能按油体积随温度的变化自由滑动，使内外压力平衡。

从设备中取油样的全过程应在全密封的状态下进行，油样不得与空气接触。

对电力变压器及电抗器，一般可在运行中取样。对需要设备停电取样时，应在停运后尽快取样。对可能产生负压的密封设备，禁止在负压下取样，以防止负压进气。

设备的取样阀门应配上带有小嘴的连接器，在小嘴上接软管。取样前应排除取样管路中及取样阀门内的空气和“死油”，所用的胶管应尽可能的短，同时用设备本体的油冲洗管路（少油量设备可不进行此步骤）。取油样时油流应平缓。

用注射器取样时，zui好在注射器与软管之间接一小型金属三通阀，如图1所示。按下述步骤取样：将“死油”经三通阀排掉；转动三通阀使少量油进入注射器；转动三通阀并推压注射器芯子，排除注射器内的空气和油；转动三通阀使油样在静压力作用下自动进入注射器（不应拉注射器芯子，以免吸入空气或对油样脱气）。当取到足够的油样时，关闭三通阀和取样阀，取下注射器，用小胶头封闭注射器（尽量排尽小胶头内的空气）。整个操作过程应特别注意保持注射器芯子的干净，以免卡塞。

6.2 从气体继电器放气嘴取气样

当气体继电器内有故障气体聚集时，应取气样进行色谱分析。这些气体的组分和含量是判断设备是否存在故障及故障性质的重要依据之一。为减少不同组分有不同回溶率的影响，必须在尽可能短的时间内取出气样，并尽快分析。

应使用密封良好的玻璃注射器取气样。取样前应用设备本体油润湿注射器，以保证注射器润滑和密封。

取气样时应在气体继电器的放气嘴上套一小段乳胶管，乳胶管的另一头接一个小型金属三通阀与注射器连接（要注意乳胶管的内径，乳胶管、气体继电器的放气嘴与金属三通阀连接处要密封）。操作步骤和连接方法如图1所示：转动三通阀，用气体继电器内的气体冲洗连接管路及注射器（气体量少时可不进行此步骤）；转动三通阀，排空注射器；再转动三通阀取气样。取样后，关闭放气嘴，转动三通阀的方向使之封住注射器口，把注射器连同三通阀和乳胶管一起取下来，然后再取下三通阀，立即该用小胶头封住注射器（尽可能地排尽小胶头内的空气）。

取气样时应注意不要让油样进入注射器并注意人身安全。

油样和气样应尽快进行分析，为避免气体逸散，油样保存期不得超过4d,气样保存期应更短些。在运输过程及分析前的放置时间内，必须保证注射器的芯子不卡涩。

油样和气样都必须密封和避光保存，在运输过程中应尽量避免剧烈振荡。油样和气样空运时要避免气压变化的影响。

取样后的容器应立即贴上标签。推荐的标签格式见附录A（标准的附录）

利用气相色谱法分析油中溶解气体，必须将溶解的气体从油中脱出来，再注入色谱仪进行组分和含量的分析。目前常用的脱气方法有溶解平衡法和真空法两种。根据取得真空的方法不同，真空法又分为水银托里托利真空法和机械真空法两种。常用的是机械真空法。

机械真空法属于不完全的脱气方法，再油中溶解度越大的气体脱出率越低，而在恢复常压的过程中气体都有不同程度的回溶。溶解度越大的组分回溶越多。不同的脱气装置或同一装置采用不同的真空度，将造成分析结果的差异。因此使用机械真空法脱气，必须对脱气装置的脱气率进行校核。

脱气装置应保证良好的密封性，真空泵抽气装置应接入真空计以监视脱气前真空系统的真空度（一般残压不应高于40Pa），要求真空系统在泵停止抽气的情况下，在2倍脱气所需的时间内残压无显著上升。用于溶解平衡法的玻璃注射器，应对其密封性进行检查。

为了尽量减少因脱气这一操作环节所造成的分析结果的差异，使用不完全脱气方法时，应测出所使用的脱气装置对每种被测气体的脱气率，并使用脱气率将分析结果换算到油中溶解的各种气体的实际含量。各组分脱气率ηi的定义是

式中：Фg，i----脱出气体中某组分的含量，μL/L

Фo，i----油样中原有某组分的含量，μL/L

可用已知各组分的浓度的油样来校核脱气装置的脱气率。因受油的粘度，温度，大气压力等因素的影响，脱气率一般不容易测准。即使是同一台脱气装置，其脱气率也不会是一个常熟，因此，一般采用多次校核的平均值。

溶解平衡法目前使用的是机械振荡方式，其重复性和再现性能满足要求。该方法的原理是：在恒温条件下，油样在和洗脱气体构成的密闭系统内通过机械振荡，使油中溶解气体在气、液两相达到分配平衡。通过测试气相中各组分浓度，并根据平衡原理导出的奥斯特瓦尔德（Ostwald）系数计算出油中溶解气体各组分浓度。

奥斯特瓦尔德系数定义为：

式中：C_o,i——在平衡条件下，溶解在油中组分i的浓度，μL/L

K_i———组分i的奥斯特瓦尔德系数

各种气体在矿物绝缘油中的奥斯特瓦尔德系数见表3. 奥斯特瓦尔德系数与所涉及到的气体组分的实际分压无关，而且假设气相和液相出在相同温度下。由此引起的误差将不会影响判断结果。

表3 各种气体在矿物绝缘油中的奥斯特瓦尔德系数K_i

真空法—变径活塞泵全脱气法是利用大气压与负压交替对变径活塞施力的特点（活塞起了类似托普勒泵中水银反复上下移动，多次扩容脱气、压缩集气的作用），借真空与搅拌作用并连续补入少量氮气（或氩气）到脱气室，使油中溶解气体迅速析出的洗脱技术。此技术可加速气体转移，克服了集气空间死体积对脱出气体收集程度的影响，提高了脱气率，实现了以真空法为基本工作原理的全脱气。

脱气这一环节是油中溶解气体分析结果差异的主要来源。故要达到本导则第8.6所要求的平行试验的一致性，必须首先保证脱气结果的重复性。

因脱气装置的结构不同，容量不同，故而对用油量不作统一规定，但同一装置的每次试验应尽可能地使用同样的油量。必须测出使用油样的体积与脱出气体的体积，至少精确到两位有效数字。

为了提高脱气效率和降低测试的zui小检知浓度，对真空脱气法一般要求脱气室体积和进油样体积相差越大越好。对溶解平衡法，在满足分析进样量要求的前提下，应注意选择zui佳的气、液两相体积比

脱气装置应与取样容器连接可靠，防止进油时带入空气。

气体自油中脱出后应尽快转移到储气瓶或玻璃注射器中去，以免气体与脱过气的油接触时，因各组分有选择性地回溶而改变其组成。脱出的气样应尽快进行分析，避免长时间地储存而造成气体逸散。

要注意排净前一个油样在脱气装置中的残油和残气，以免故障气含量较高的油样污染下一个油样。

从油中得到的溶解气体的气样及从气体继电器所取的气样，均用气相色谱仪进行组分和含量的分析。分析对象为：

——甲烷（CH₄）;乙烷（C₂H₆）;乙烯（C₂H₄）;乙炔（C₂H₂）；

——一氧化碳（CO）；二氧化碳（CO₂）。

一般对丙烷（C₃H₈）、丙烯（C₃H₆）、丙炔（C₃H₄）（以上三者统称为C₃）不要求作分析。在计算总烃含量时，不计C₃的含量。如果已经分析出结果来，应做记录，积累数据。

氧（O₂）、氮（N₂）虽不作判断指标，但可作为辅助判据，对其应尽可能地分析。

气相色谱仪应满足下列要求：

c）       用转化法在氢火焰离子化检测器上测定CO、CO₂时，应对镍触媒将CO、CO₂转化为甲烷的转化率作考察。可能影响转化率的因素是镍触媒的质量、转化温度和色谱柱容量。

推荐适合上述分析要求的气相色谱仪流程图举例见表5

表5 色谱仪流程图举例

本章中使用下述符号标志：

A_i,s------外标物组分i在积分仪上给出的峰面积，μV·S；

C_i——油中组分i的浓度，μL/L；

C_i，s——外标物组分i的浓度，μL/L；

C_i，g——被测气体中组分i的浓度，μL/L；

k_i——组分I的奥斯特瓦尔德系数；

p——脱出气体的压力（脱气时的大气压），kP；

t——试验时的室温，℃

V_g——脱出气体在压力为101.3Mpa、温度为20℃时的体积，mL；

V’_g——脱出气体在试验压力下，温度为t时的实测体积，mL；

V”_g——试验压力下，50℃时的平衡气体体积，mL；

Vo——被脱气油在温度为20℃时的体积，mL；

V’o——被脱气油在温度为t时的实测体积，mL；

V”o——被脱气油在温度为50℃时的体积，mL；

V_d——自配标准气样时所用底气体积，mL；

V_i,s——自配标准气样时所取纯组分i气体的体积，mL；

ηi——脱气装置对组分i的脱气率。

通常使用注射器进样。应选择气密性好并经过校准的注射器，以保证良好的进样体积的准确性。对怀疑有故障的设备，至少应两次进样，取其平均值。

用外表法对各组分进行定性和定量分析。用测量每个组分的保留时间对各组分定性。用测量其色谱峰面积或峰高进行定量。

影响色谱仪灵敏度的因素有很多，为保证测试结果的准确性，应在仪器稳定的情况下，在分析的当天，用外标气样进行两次标定，取其平均值。两次标定的误差应符合8.6的要求。

对外标气样的要求如下：

自配标准气是指用已知浓度的“纯”气样自行配制的“标准”气样。一般用于对氢气的标定。

自配标准气样可以用特制的大容量配气瓶或100ml玻璃注射器。以载气为底气，注入定量的“纯气”，混合均匀后即可使用。配气用的所有容器及注射器的真实容积都必须用蒸馏水称重法精确校准。配好的气样一般不宜在配气容器中长时间储存，以免因气体逸散而影响标定的准确性。

自配标准气样的浓度按下式计算：

为了提高分析的准确度，除氢以外，一律采用混合标准气样进行标定。

用注射器进样时，仪器的标定和组分测定必须用同一注射器，并且进样体积应相同，以减少误差。

各组分峰面积zui好用积分仪测量，也可以用测量峰高和半高峰宽来计算。为保证半高峰宽测量的准确性，应采用较快的记录纸速，并zui好采用读书放大镜。如果同一组分的半高峰宽在标定气体和所分析的样品浓度范围内变化不大，则可以只测量若干个该组分的半高峰宽，以其平均值作为计算的依据。

在使用工作站积分仪测量峰面积时，应注意色谱峰处理参数设置要合理，要定期用外标气样校验保留时间。

气体继电器中的气体分析结果，用在压力为101.3Kpa、温度为20℃下每升气体中所含个气体组分的微升数（μL/L）来表示。

——“0”表示未测出数据

——“－”表示对该组分未作分析。

c）实测数据记录两位有效数字

d） 对脱出的气体，应换算到压力为101.3kpa，温度为20℃时的体积Vg。换算公式为：

e）对所用油样的体积也应换算到压力为101.3kpa，温度为20℃时的体积Vo。换算公式为：

式中：0.0008——油样的热膨胀系数。

采用混合标气时：即外标物与被测组分一致时，采用下式计算各组分浓度C_i：

C）按下式计算油中溶解气体各组分浓度：

式中：0.929——油样中溶解气体从50℃校正到20℃时的校正系数。

a）按式（4）将在试验压力下，温度时的气体体积V’_g校正到压力为101.3kpa、温度为20℃下的体积V_g。

b）按式（5）将在试验压力下，温度时的油样体积V’o校正到压力为101.3kpa、温度为20℃下的体积Vo。

c） 计算油中溶解气体各组分的浓度

8.5.4 气体继电器中气体浓度的计算方法

分析气体继电器中的游离气体时，采用下式计算各组分气体浓度C_i，g：

8.6 试验结果的重复性和再现性

本试验方法从取油样到取得分析结果之间操作环节较多，应力求减少每个操作环节可能带来的误差。

对同一气样的多次进样的分析结果，应在其平均值的1.5％以内（可以C₂H₄为代表）。

应检验配气装置及操作方法的重复性，要求配气结果的重复性在平均值的2.5％以内。

对分析结果的重复性和再现性的要求是：同一试验室的两个平行试验结果，当C₂H₂含量在5μL/L以下时，相差不应大于0.5μL/L；对于其他气体，当含量在10μL/L以下时，相差不应大于1μL/L；当含量在10μL/L以上时，不应大于平均值的10％。不同试验室间的平行试验结果相差不应大于平均值的30％。

8.7 检测油中溶解气体的其他仪器

8.7.1便携式检测仪

便携式检测仪便于现场运行人员及时了解设备油中溶解气体的状况，作为进一步试验或检测的基础。

当要求准确地确定气体组分和含量时，要在实验室用气相色谱仪进行分析

8.7.2在线式监测仪

在线检测有利于随时监视油中溶解气体含量，当设备出现异常时可及时声光报警。

常用的在线监测仪根据测量对象，可分为三种类型：测氢气、测总可燃气体（氢、一氧化碳和总烃之和）和测烃类气体各组分。

在线监测仪应能长期稳定运行，避免误报警。

对在线监测仪应定期进行标定。

所有的在线监测仪在出现声光报警时，都必须由实验室气相色谱仪分析电气设备油中溶解气体的组分和含量，再进行进一步判断。

正常运行时，充油电气设备内部的绝缘油和有机绝缘材料，在热和电的作用下，会逐渐老化和分解，产生少量的各种低分子烃类气体及一氧化碳、二氧化碳等气体。在热和电故障的情况下，也会产生这些气体。这两种来源的气体在技术上不能分离，在数值上也没有严格的界限。而且与负荷、温度、油中的含水量、油的保护系统和循环系统，以及取样和测试的许多可变因素有关。因此在判断设备是否存在故障及其故障的严重程度时，要根据设备运行的历史状况和设备的结构特点以及外部环境等因素进行综合判断。有时设备内并不存在故障，而由于其他原因，在油中也会出现上述气体，要注意这些可能引起误判断的气体来源（见4.3）

此外，还应注意油冷却系统附属设备（如潜油泵）的故障产生的气体也会进入到变压器本体的油中。

表6 对出厂和新投运的设备气体

对新出厂和新投运的变压器和电抗器要求为：出厂试验前后的两次试验结果，以及投运前后的两次分析结果不应有明显的区别。此外，气体含量应符合表6的要求。

9.3 运行中设备油中溶解气体的注意值

9.3.1 油中溶解气体组分含量注意值

运行中设备内部油中气体含量超过表7和表8所列数值时，应引起注意。

在识别设备是否存在故障时，不仅要考虑油中溶解气体含量的绝对值，还应注意：

c）              影响电流互感器和电容式套管油中氢气含量的因素较多（见4.3），有的氢气含量虽低于表中的数值，但有增长趋势，也应引起注意；有的只有氢气含量超过表中数值，若无明显增长趋势，也可判断为正常。

仅仅根据分析结果的绝对值是很难对故障的严重性做出正确判断的。因为故障常常以低能量的潜伏性故障开始，若不及时采取相应措施，可能会发展成较严重的高能量的故障。因此，必须考虑故障的发展趋势，也就是故障点的产气速率。产气速率与故障能量消耗大小、故障部位、故障点的温度等情况有直接关系。

推荐下列两种方式来表示产气速率（未考虑气体损失）

a）绝对产气速率：即每运行日产生某种气体的平均值，按下式计算：

式中：_a——绝对产气速率，mL/d;

C_i，2——第二次取样测得油中某气体浓度，μL/L;

C_i，1——*次取样测得油中某气体浓度，μL/L;

t——二次取样时间间隔中的实际运行时间，d

m——设备总油量，t；

——油的密度，t/m³.

变压器和电抗器绝对产气速率的注意值如表9所示。

b）相对产气速率，即每运行月（或折算到月）某种气体含量增加原有值的百分数的平均值，按式（13）计算：

_r（％）＝（C_i，2－C_i，1）/

式中：_r——相对产气速率，％/月

C_i，2——第二次取样测得油中某气体浓度，μL/L;

C_i，1——*次取样测得油中某气体浓度，μL/L;

t——二次取样时间间隔中的实际运行时间，月

相对产气速率也可以用来判断充油电气设备内部的状况。总烃的相对产气速率大于10％时，应引起注意。对总烃起始含量很低的设备，不宜采用此判据。

产气速率在很大程度上依赖于设备类型、负荷情况、故障类型和所有绝缘材料的体积及老化程度，应综合这些情况进行综合分析。判断设备状况时，还应考虑到呼吸系统对气体的逸散作用

对怀疑气体含量有缓慢增长趋势的设备，使用在线监测仪随时监视设备的气体增长情况是有益的，以便监视故障发展趋势。

根据第4章所述的基本原理和表1所列的不同故障类型产生的气体可推断设备的故障类型。

利用三比值的另一种判断故障类型的方法，是溶解气体分析解释表和解释简表[见附录E（提示的附录）]。

a）只有根据气体各组分含量的注意值或气体增长率的注意值有理由判断设备可能存在故障时，气体比值才是有效的，并应予计算。对气体含量正常，且无增长趋势的设备，比值没有意义。

b）假如气体的比值与以前的不同，可能有新的故障重叠在老故障和正常老化上。为了得到仅仅相应于新故障的气体比值，要从zui后一次的分析结果中减去上一次的分析数据，并重新计算比值（尤其是在CO和CO₂含量较大的情况下）。在进行比较时，要注意在相同的负荷和温度等情况下和在相同的位置取样。

c） 由于溶解其他分析本身存在的误差试验，导致气体比值也存在某些不确定性。利用本导则所述的方法分析油中溶解气体结果的重复性和再现性见8.6。对气体浓度大于10μL/L的气体，两次的测试误差不应大于平均值的10％，而在计算气体比值时，误差提高到20％。当气体浓度低于10μL/L时，误差会更大，使比值的精确度迅速降低。因此在使用比值法判断设备故障性质时，应注意各种可能降低精确度的因素。尤其是正常值普遍较低的电压互感器、电流互感器和套管，更要注意这种情况。

表11 故障类型判断方法

10.3 对一氧化碳和二氧化碳的判断

当故障涉及到固体绝缘时，会引起CO和CO₂含量的明显增长。根据现有的统计资料，固体绝缘的正常老化过程与故障情况下的劣化分解，表现在CO和CO₂的含量上，一般没有严格的界限，规律也不明显。这主要是由于从空气中吸收的CO₂、固体绝缘老化及油的长期氧化形成CO、CO2的基值过高造成的。开放式变压器溶解空气的饱和量为10％，舍贝里可以含有来自空气中的300μL/L的CO₂。在密封设备里，空气也可能经泄露而进入设备油中，这样，有油中的CO₂浓度将以空气的比率存在。经验证明，当怀疑设备固体绝缘材料老化时，一般CO2/CO>7。当怀疑故障涉及到固体绝缘材料时（高于200℃），可能CO2/CO<3,必要时，应从zui后一次的测试结果中减去上一次的测试数据，重新计算比值，以确定故障是否涉及到了固体绝缘。

当怀疑纸或纸板过度老化时，应适当地测试油中糠醛含量，或在可能的情况下测试纸样的聚合度。

10.4 判断故障类型的其他方法

一般在油中都溶解有O₂和N₂，这是油在开放式设备的储油罐中与空气作用的结果，或密封设备泄露的结果。在设备里，考虑到O₂和N₂的相对溶解度，油中O₂/N₂的比值反映空气的组成，接近0.5.运行中由于油的氧化或纸的老化，这个比值可能降低，因为O₂的消耗比扩散更迅速。负荷和保护系统也可能影响这个比值。但当O₂/N₂<0.3时，一般认为是出现氧被极度消耗的迹象。

在电力变压器中，有载调压操作产生的气体与低能量放电的情况相符。，假如某些油或气体在有载调压油箱与主油箱之间想通，或各自的储油罐之间想通，这些气体可能污染主油箱的油，并导致误判断。

主油箱中C₂H₂/H₂>2，认为是有载调压污染的迹象。这种情况可利用比较主油箱和储油罐的油中溶解气体浓度来确定。气体比值和乙炔浓度值依赖有载调压的操作次数和产生污染的方式（通过油或气）。

10.4.3气体比值的图示法

利用气体的三比值，在立体坐标图上建立的立体图示法可方便地直观不同类型故障的发展趋势。利用CH₄、C₂H₂和C₂H₄的相对含量，在三角形坐标图上判断故障类型的方法也可辅助这种判断。见附录F（提示的附录）。

按9.2的规定进行比较，并注意积累数据。当根据试验结果怀疑有故障时，应结合其他检查性试验进行综合判断。

a）将试验结果的几项主要指标（总烃、甲烷、乙炔、氢）与表7和表8列出的油中溶解气体含量注意值作比较，同时注意产气速率，与表9列出的产气速率注意值作比较。短期内各种气体含量迅速增加，但尚未超过表7和表8中的数值，也可判断内部有异常状况；有的设备因某种原因使气体含量基值较高，超过表7和表8的注意值，但增长率低于表9产气速率的注意值，仍可认为是正常设备。

b）当认为设备内部存在故障时，可用10.1、10.2和10.4所述的方法并参考附录C、附录E和附录F，对故障的类型进行判断。

c） 对一氧化碳和二氧化碳的判断按10.3进行。

d）在气体继电器内出现气体的情况下，应将继电器内气样的分析结果按第11章所述的方法进行判断。

e）根据上述结果以及其他检查性试验（如测量绕组直流电阻、空载特性试验、绝缘试验、局部放电试验和测量微量水份等）的结果，并结合该设备的结构、运行、检修等情况进行综合分析，判断故障的性质及部位。根据具体情况对设备采取不同的处理措施（如缩短试验周期、加强监视、限制负荷，近期安排内部检查，立即停止运行等）。

10.6 充油电气设备的典型故障

典型故障实例见附录G（提示附录）。

在气体继电器中聚集有游离气体时，使用平衡判据。

所有故障的产气速率均与故障的能量释放紧密相关。对于能量较低、气体释放缓慢的故障（如低温热点或局部放电），所生成的气体大部分溶解于油中，就整体而言，基本处于平衡状态；对于能量较大（如铁芯过热）造成故障气体释放较快，当产气速率大于溶解速率时可能形成气泡。在气泡上升的过程中，一部分气体溶解于油中（并与已溶解于油中的气体进行交换），改变了所生成气体的组分和含量。未溶解的气体和油中被置换出来的气体，zui终进入继电器而积累下来；对于有高能量的电弧性放电故障，大量气体迅速生成，所形成的大量气泡迅速上升并聚集在继电器里，引起继电器报警。这些气体几乎没有机会与油中溶解气体进行交换，因而远没有达到平衡。如果长时间留在继电器中，某些组分，特别是电弧性故障产生的乙炔，很容易溶于油中，而改变继电器里的游离气体组分，甚至导致错误的判断结果。因此当气体继电器发出信号时，除应立即取气体继电器中的游离气体进行色谱分析外，还应同时取油样进行溶解气体分析，并比较油中溶解气体与继电器中的游离气体浓度，以判断游离气体与溶解气体是否处于平衡状态，进而可以判断故障的持续时间和气泡上升的距离。

比较方法是首先要把游离气体气体中各组分的浓度值，利用各组分的奥斯特瓦尔德系数Ki计算出平衡状况下油中溶解气体的理论值，再与从油样分析中得到的溶解气体组分的浓度值进行比较。

式中：C_o，i——油中溶解组分i浓度的理论值，μL/L；

C_g，i——继电器中游离气体中组分i的浓度值，μL/L；

Ki——组分i的奥斯特瓦尔德系数，见表3。

a）                     如果理论值和油中溶解气体的实测值近似相等，可认为气体是再平衡条件下释放出来的。这里有两种可能；一种是故障气体各组分浓度均很低，说明设备是正常的。应搞清楚这些非故障气体的来源及继电器报警的原因。另一种是溶解气体浓度略高于理论值，则说明设备存在较缓慢地产生气体的潜伏性故障

为了对设备进行长期监视，应建立设备油中溶解气体分析情况档案卡片。

推荐的设备档案卡片格式见附录B（标准的附录）。

推荐的样品标签格式如表A1

溶解气体分析档案卡片格式

设备档案卡片格式见表B1和B2。

表B1 油中溶解气体分析档案卡片

表B2设备其他情况记录

哈斯特气体分压—温度关系

C1   当充油电气设备存在故障时，生成少量烃类气体及其他。烃类气体的产气率和油裂解的程度依赖于故障温度（故障所释放出的能量）。在模拟试验中，假定每种生成物与其他产物处于平衡状态，应用相关分解反应的平衡常数，用热动力学模拟可计算出每种气体产物的分压作为温度函数的关系，见图C1。

a）氢生成的量多，而与温度相关性不明显

b）明显可见的乙炔仅仅在接近1000℃时才生成

c） 甲烷、乙烷和乙烯有各自唯一的依赖温度。