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本合同段预应力混凝土结构采用φj15.24高强度低松驰钢绞线，钢绞线的标准强度为fpk=1860 MPa ,锚下控制应力为Ϭcon=0.75 fpk=1395 MPa，截面积为140mm2，Ep=2.00MPa（根据钢绞线实验数据取值）。张拉采用双向张拉，千斤顶到锚具工作长度按40.5cm计（实际量测取值：千斤顶工作长度35cm，工具锚长度5.5cm）。
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3秒自动关闭窗口连续箱梁桥预应力张拉伸长值的计算方法研究--《重庆交通大学》2012年硕士论文
连续箱梁桥预应力张拉伸长值的计算方法研究
【摘要】：目前预应力技术在桥梁中的应用情况是：预应力产品性能的提高及施工技术的不断完善，使得设计的预应力结构经济适用。从世界范围看预应力连续梁桥数量己经超过了半数，充分体现了预应力连续梁桥是现代的重要桥型。预应力张拉工艺是影响预应力混凝土连续梁桥的一个重要因素。
本文介绍了预应力连续梁桥的发展史。对《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004提供的平面钢束摩阻损失计算公式推导和分析，讨论此公式的适用范围、弊端及产生误差的原因，然后推导空间钢束摩阻损失的计算公式。推导出摩阻系数p、A值的计算公式。然后，以重庆融桥大道螺旋桥、重庆嘉华嘉陵江大桥、重庆石板坡长江大桥这三座实际桥梁工程为依据，逐个工程说明塑料波纹管的摩阻系数试验过程，把得到的试验结果处理分析，进一步计算得出波纹管的摩阻系数A的值。最后提出一个新的预应力钢束张拉伸长值的计算方法，将复杂的曲线分解，通过Excel表格逐段计算，然后汇总得到总伸长值。通过对重庆小泉桥和厦门中洲大桥工程中桥梁钢束理论伸长值与实际伸长值进行对比，表明此方法可靠有效，能为以后项目提供工程经验。
多跨连续梁桥的钢绞线布置为空间曲线时的张拉理论伸长值计算时，先将空间曲线拆分为多段平面圆曲线，分别计算每段曲线的竖向和水平偏角，计算每段钢绞线的平均力，然后再计算每段的张拉伸长值，最后将每段的伸长值累加就是此钢束总的张拉伸长值，此法经过实例验证可靠有效。
【关键词】：
【学位授予单位】：重庆交通大学【学位级别】：硕士【学位授予年份】：2012【分类号】：U445.57【目录】：
摘要3-4Abstract4-7第一章 绪论7-34 1.1 引言7 1.2 预应力混凝土的应用与发展7-8 1.3 预应力混凝土桥梁发展简况8-31
1.3.1 国外预应力混凝土桥梁的发展10-16
1.3.2 我国预应力混凝土桥梁的现状与发展16-18
1.3.3 国内外预应力混凝土连续桥梁的发展18-31 1.4 预应力摩阻损失及参数31-33 1.5 本文的主要内容、目的和意义33-34第二章 按平面问题计算预应力摩阻损失34-39 2.1 引言34 2.2 计算公式的推导34-38
2.2.1 预应力弯道影响引起的摩阻力34-35
2.2.2 预应力管道偏差影响引起的摩阻力35-36
2.2.3 微段钢筋在弯道部分的总摩阻力36
2.2.4 计算截面处因总摩阻力引起的应力损失值36-38 2.3 本章小结38-39第三章 按空间问题计算预应力摩阻损失39-45 3.1 微分几何学的基本概念39 3.2 空间预应力钢束摩阻力计算理论公式推导39-42 3.3 空间曲线包角与曲线长度S计算公式推导42-44 3.4 本章小结44-45第四章 塑料波纹管的摩阻系数研究试验45-68 4.1 工程概况和摩阻试验的情况介绍45-50
4.1.1 重庆的融桥大道的螺旋桥箱梁的摩阻试验45-46
4.1.2 重庆嘉华大桥箱梁的摩阻试验46-50
4.1.3 重庆石板坡长江大桥箱梁的摩阻试验50 4.2 试验结果50-57
4.2.1 融侨大道螺旋桥试验结果50-51
4.2.2 重庆嘉华大桥箱梁的试验结果51-56
4.2.3 重庆石板坡长江大桥箱梁的试验结果56-57 4.3 摩阻系数的计算分析57-67
4.3.1 摩阻系数的计算方法研究57-66
4.3.2 此测试试验的μ和k值有关计算66
4.3.3 同规范提供的塑料波纹管摩阻系数进行对比分析66-67 4.4 本章小结67-68第五章 连续箱梁预应力张拉伸长量分析68-76 5.1 工程概况及预应力张拉伸长量分析情况介绍68 5.2 计算公式68-69
5.2.1 有效力68
5.2.2 平均力68-69
5.2.3 伸长值69 5.3 计算方法69-70
5.3.1 分段69
5.3.2 计算各段平均力69
5.3.3 单端张拉或两端张拉69-70
5.3.4 计算伸长值70 5.4 工程实例70-75
5.4.1 工程简介70
5.4.2 腹板主应力钢束布置70-71
5.4.3 理论伸长值计算71-74
5.4.4 张拉实测数据74-75 5.5 本章小结75-76第六章 结论与展望76-78致谢78-79参考文献79-83附录A83-93在学期间的科研成果及发表的论著93
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曲线箱梁预应力张拉伸长量的计算与测定
2013年15期目录
&&&&&&本期共收录文章20篇
　　【摘要】本文结合武咸高架桥工程实际特点，详细的阐述了曲线箱梁预应力张拉伸长量相关计算与测量方法，并对理论伸长值与实测伸长值进行了比较，得出了可行性结论。 中国论文网 /6/view-4637066.htm　　【关键词】缓和曲线等距线；伸长量；计算方法；测量 　　一、概况 　　本高架桥工程，结构形式为27.6m+30m+40m+30m=127.6m预应力砼单箱三室箱梁。本联处曲线段，曲线段由缓和曲线及圆曲线构成。本工程预应力施工特点为，预应力束布置形式为空间曲线布置。每束预应力束长度均不同，为准确计算理论伸长量，必先计算每束预应力束长度。 　　下面以边腹板预应力束F3-1为例，介绍曲线箱梁预应力张拉伸长量的计算与测定。 　　二、预应力束长度计算 　　已知本区段线路中心线曲线半径R=257.5m、转角左转79°05'33.5"、第一缓和曲线长55.922m、第二缓和曲线长65.631m、第一段切线长241.179m、第二段切线长245.795m、曲线长416.237m。ZH点里程为K1+231.760，HZ点里程为K1+647.996。 　　腹板预应力束F3-1的平面布置形式为距中心曲线外D=8.43m的等距线，为实现计算，将分别计算圆曲线等距线及缓和曲线等距线。 　　（1）F3-1各段平面曲线长度计算 　　依据理论公式及相关已知参数计算F3-1束距中心线D=8.43m的平面曲线长。 　　①F3-1束圆曲线长度计算： 　　由理论公式：L圆=（R+D）*θ=（R+D）*Lr/R 　　L圆=（257.5+8.43）×115.199/257.5=118.97 m 　　②F3-1束缓和曲线长度计算： 　　由理论公式：，可知为对应中心点到缓和曲线起点长度。所以，要计算F3-1束缓和曲线长度L缓，就必须通过计算F3-1束所处线缓和曲线段的终点到缓和曲线的起点的长度Ls，及计算F3-1束所处线缓和曲线段的起点到缓和曲线的起点的长度L1，最后F3-1束缓和曲线长度L缓即为：L缓=Ls-L1。 　　式中，R=257.5m；D=8.43m；s=55.922m；1=31.760=46.721m；（s为桥梁中心线处缓和曲线全长，1为桥梁中心线处里程点K1+278.481到桥梁中心线处缓和曲线起点里程K1+231.760的长度） 　　即L缓=-=[55.922+55.9222/（2× 257.5×55.922）×8.43]-[46.721+46.7212/（2×257.5×55.922）×8.43]=9.477m 　　即LF3-1平=L缓+L圆=118.97+9.477=128.447m 　　所以F3-1（外边腹板）与F3（中心线）平面曲线长度差异 　　△L平=LF3-1平-LF3平=128.447-（8.481）=4.047m 　　（2）F3-1曲线总长度计算 　　由设计图知F3预应力束曲线长度LF3=125.767 m，在此我们做个近似计算，将△L平视作F3-1曲线的净增量，则：LF3-1=129.814 m 　　三、预应力束张拉伸长量计算 　　1、F3-1束伸长量计算 　　已知相关应力参数如下表示： 　　四、实际伸长值的测量 　　施工过程中钢绞线预应力张拉时，因钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，量测钢绞线的张拉伸长值。 　　如果钢绞线伸长值大于200mm，由于千斤顶行程有限，张拉需分多步进行。每次张拉至千斤顶活塞伸出180mm左右后，测量伸长值（这中间注意记录0.1σ及0.2σ时的伸长值），然后放张，锚固钢绞线。重新安装千斤顶后，测量第二次张拉时的活塞初始伸出值，再张拉至100%σcon。千斤顶前后行程之和即为σcon伸长值。最后，回油测出内缩量。 　　总伸长量=（20%伸长值-10%初始值）+（σcon累计伸长值-10%初始值） 　　实测成果如下表： 　　五、结论 　　从表可以看出，F3-1预应力张拉的实际伸长量与理论伸长量之差在±6%范围内。据统计，在本工程所有预应力束张拉实践中，预应力张拉的实际伸长量与理论伸长量之差基本上在±6%范围内，说明上述算法的理论值与实测值比较吻合，也说明该算法是实用而有效的。 　　参考文献 　　[1]中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011. 　　[2]董刚.公路缓和曲线等距线性质的探讨及其长度计算[J]山西建筑.2007，（7）.
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