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穿水冷却生产钢筋的工艺实践
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HRB400钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响78
下半月出版Material&HeatTr；HRB400钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响；赵文成1,赵素华1,魏焕君2,杜明山2；(1.唐山科技职业技术学院冶金系,河北唐山063；要：对HRB400钢筋进行了穿水工艺、金相组织、；后钢筋表面金相组织为表层回火索氏体(S)，过渡区；关键词：穿水工艺；组织；力学性能中图分类号：TG；文献标识码：A；文章编
下半月出版Material&HeatTreatment材料热处理技术HRB400钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响赵文成1,赵素华1,魏焕君2,杜明山2(1.唐山科技职业技术学院冶金系,河北唐山.河北唐钢集团技术中心,河北唐山063016)摘要：对HRB400钢筋进行了穿水工艺、金相组织、化学成分以及力学性能等方面的分析。结果表明：穿水后钢筋表面金相组织为表层回火索氏体(S)，过渡区为F+P+B+回火S，心部F+P，试验钢筋穿水后抗拉强度和屈服强度分别提高84MPa和38MPa，伸长率下降较小。通过穿水工艺可以降低合金元素含量，或用HRB400方坯生产HRB500钢筋，增加经济效益。关键词：穿水工艺；组织；力学性能中图分类号：TG156.3文献标识码：A文章编号：09)20-0143-03EffectofQTBProcessonMicrostructureandMechanicalPropertiesofHRB400BarZHAOWencheng1,ZHAOSuhua1,WEIHuanjun2,DUMingshan2(1.MetallurgicalDepartment,TangshanVocationalCollegeofScienceandTechnology,Tangshan063001,China；2.TechnicalCenter,TangshanIronandSteelGroup,Tangshan063016,China)Abstract：TheQTBprocessofHRB400wasdiscussed,themicrostructure,chemicalcompositionandmechanicalpropertiesofHRB400barwereanalyzed.TheresultsshowthatthemicrostructuresfromsurfacetocentreofthetestedbararetemperS,F+P+B+temperSandF+Pthetensilestrengthandyieldstrengthofthetestedbarincreaseto84MPaand38MParespectively.Thepercentageelongationdecreaseslittle.SowecanreducealloyingelementscontentbytheQTBprocessorproducingHRB500withtheHRB400billetstoincreaseeconomicefficiency.Keywords：QTBmechanicalproperty近年来，国内冶金企业相继开发了Nb微合金化HRB400热轧钢筋，Nb微合金化钢筋无应变时效倾向，焊接性能满足现场焊接工艺要求，钢筋的组织为铁素体+珠光体+少量贝氏体，但在生产过程中普遍存在抗拉强度偏低的情况。为了提高含Nb热轧带肋钢筋HRB400的强度，对含Nb钢筋进行轧后穿水试验，通过穿水在保证钢筋性能的前提下，降低合金元素含量，或探讨用HRB400方坯生产HRB500钢筋的可能性，达到降低生产成本、增加经济效益的目的。为力求高产、降低能耗，开轧温度偏下限控制，为1050℃。终轧后进入穿水冷却系统进行淬火，钢筋离开淬火线后暴露在空气中，上冷床自然冷却。HRB400钢筋的穿水冷却工艺为(以棒材厂轧制准32mmHRB400为例)：轧制模式为单线轧制，穿水冷却投入3段(RE50)冷却水管，每段长为4.9m，水压冷却单元入口压力1.7MPa，总水量500m3/h，空气压力680Nm3/h，终轧速度8.0m/s，钢筋穿水温度见表1。表1钢筋穿水温度1实验条件与工艺参数棒材连轧生产线由18架轧机组成，粗、中、精机Tab.1Thetemperaturecontrolofthetest钢坯支数终轧温度/℃出穿水温度/℃上冷床温度/℃135866123576683357666435565653516746355666平均1054356665组各6机架，平、立交替布置。预热温度900℃，加热段温度℃，均热温度℃，收稿日期:作者简介:赵文成(1963-),女,河北唐山人,高级工程师,硕士,主要从事教学、热处理工艺及钢材质量分析;电话:;E-mail:终轧平均温度为1054℃，穿水冷却后的平均温度为356℃，最低和最高差值为7℃。上冷床平均温度为665℃，最低和最高差值为18℃，工艺控制基本稳定。《热加工工艺》2009年第38卷第20期143材料热处理技术Material&HeatTreatment2009年10月由表1可知，钢筋终轧温度1054℃，处于单相奥氏体区，钢筋出终轧机后马上进入穿水冷却系统，穿水冷却后的平均温度为356℃，穿水时沿钢筋横截面向内冷却速度逐渐下降，钢筋心部冷却速度为v心，组织为F+P，穿水时冷却速度大于正常轧制，组织细小。穿水钢筋表面经过了淬火和自回火二个过程，穿水时钢筋表面冷却速度v表&v临，在钢筋的表面形成一层马氏体组织。穿水钢筋出水冷系统后，暴露在空气中，钢筋心部的热量通过热传导传到钢筋的(c)(d)2穿水钢筋金相组织分析穿水钢筋HRB400的低倍图见图1(a)。可以看出，钢筋的边缘有一圈较黑区域，该区域为淬硬层，所对应的金相组织为表层回火S，见图1(b)，过渡区金相组织为F+P+B+回火S，见图1(c)，心部金相组织为细小的F+P，见图1(d)。把代表连续冷却的冷却速度线叠画在“C”曲线上(图2)，利用“C”曲线[1]可判断钢筋在淬火时的金相组织。(a)(b)×200×200×200图1穿水钢筋低倍形貌与相对应的金相组织Fig.1MacrostructureandmicrostructureofthetestedHRB400barF温度/℃穿水钢筋化学成分统计结果见表2。表2HRB400的化学成分(质量分数，%)v心Tab.2ThechemicalcompositionofHRB400steel(wt,%)项目CMn1.521.361.42Si0.590.530.55SPNbCr0.240.200.21Ceq0.460.410.43最大值0.210.00.00.0Msv表v临v过渡时间最小值0.18平均值0.20图2在“C”曲线上判断HRB400淬火时的金相组织3.2强化机制金属受到外力时有滑移和孪生两种变形机制，轧钢在γ区进行，γ的晶体结构为面心立方晶格，主要以滑移的方式进行塑性变形，滑移是位错线在滑移面上移动的结果，采取措施阻碍位错线移动可提高钢材的强度。Fig.2DecidingthemicrostructuresofthetestedHRB400by“C”curve表面，钢筋上冷床平均温度为665℃，相当于高温回火，表层组织转变成综合性能良好的回火索氏体。钢筋内部过渡区冷却速度小于v临，参考低碳钢CCT转变曲线[2]，奥氏体依次转变成F、P、B和M，M在自回火时转变成回火S，所以过渡区金相组织为F+P+B+回火S。穿水钢筋的力学性能尤其是抗拉强度与回火索氏体区的面积、钢筋心部的组织性能有关。穿水钢筋自回火后，屈服强度与回火温度有关，回火温度越低，屈服强度越高，但会造成塑性下降。HRB400钢筋中，C、Mn、Si是强化钢筋的主要合金元素，对HRB400钢筋的性能均有明显的影响，C靠固溶强化和增加珠光体量来提高钢筋的强度，Si是固溶强化元素，在铁素体和珠光体钢中主要靠强化铁素体来增加钢的强度，Mn具有增加珠光体量、固溶强化和细晶强化的作用。3钢筋化学成分和强化机制Cr、Nb为HRB400钢筋中的微合金化元素，Cr为固溶强化元素，可强化铁素体,在HRB400穿水钢筋生产中，Cr明显增加钢的淬透性，增加3.1化学成分144HotWorkingTechnology2009,Vol.38,No.20下半月出版回火S层的厚度，从而提高钢的强度。Nb有析出强化的作用。Material&HeatTreatment材料热处理技术下降较小，穿水后钢筋的力学性能符合HRB500的要求。4穿水钢筋力学性能对试验穿水钢筋力学性能进行统计，力学性能5结论4.1试验钢筋的力学性能按正态分布，抗拉强度集中分布在650～655MPa，屈服强度分布中心在530MPa附近，伸长率分布中心在22%，所有力学性能符合GB7的要求。(1)穿水后钢筋表面金相组织为表层回火S、过渡区F+P+B+回火S、心部F+P。(2)HRB400钢筋穿水后，明显提高钢的抗拉强度和屈服强度，断后伸长率下降较小,力学性能符合GB7的要求。通过穿水可以在保证钢筋性能的前提下降低合金元素含量，降低生产成本，或用HRB400方坯生产HRB500钢筋，提高经济效益。4.2力学性能比较对HRB400在穿水和不穿水情况下的性能平均值进行比较，结果见表3。表3试验钢筋力学性能比较(3)穿水钢筋的力学性能尤其是抗拉强度与回火S区的面积、钢筋心部的组织性能有关；穿水钢筋自回火，回火温度取决于淬火过程中工艺参数的控制。屈服强度与回火温度有关，回火温度越低，屈服强度越高，但会造成塑性下降。采取的措施主要包括控制好终轧温度、水流量和淬火时间。参考文献:[1][2]赵忠，丁仁亮，周而康．金属材料及热处理[M]．北京：机械工业出版社，2006．88．刘云旭．金属材料与热处理[M]．北京：机械工业出版社，Tab.3Themechanicalpropertiesofteststeelσs/MPa穿水钢筋A未钢穿水钢筋Bσb/MPaδ(%)21.GB7HRB400HRB500可看出，钢筋HRB400钢筋力学性能符合GB7的要求，穿水后钢筋的抗拉强度和屈服强度分别提高38MPa和84MPa，伸长率．(上接第89页)[17]吴玉萍，刘桦，王素玉．等离子体表面熔覆Fe-Cr-Si-B涂层的显微组织与溶质分布[J]．中国有色金属学报，2001，11[24]刘邦武，张丽民，李惠琪，等．等离子熔覆铁基涂层开裂行为研究[J]．材料科学与工艺，)：545-548．[25]谢建华，王树奇，杨永涛．内生颗粒增强铁基表面复合材料的研究进展[J]．表面技术，)：4-7．(1)：183-186．[18]张松，关祥楠，张春华，等．激光反应合成TiC/Ti复合材料涂层机理分析[J]．焊接学报，)：11-14．[26]赵玉谦，姜启川，赵宇光．我国颗粒增强钢基铸造复合材料研究的现状[J]．铸造，)：．[19]叶荣昌，葛长路．硼对堆焊合金组织与性能的影响[J]．热加工工艺，1998，(3)：19-20．[27]匡加才，符寒光．原位合成(TiB2+Fe2B)/铁基复合材料的力学性能和耐磨性[J]．润滑与密封，)：81-82．[20]AmirsadeghiA，HeydarzadehSM．ComparisonoftheinfluenceofmolybdenumandchromiumTIGsurfacealloyingonthemicrostructure,hardnessandwearresistanceofADI[J]．JournalofMaterialsProcessingTechnology，：673-677．[28]章桥新，梅志，杨勇勤．碳含量对TiC颗粒增强铁基复合材料微观结构的影响[J]．特种铸造及有色合金，2001，(2)：8-9．[29]任英磊，付立铭，邱克强，等．原位自生20%TiC/Fe和20%(TiW)C/Fe复合材料的组织与性能[J]．机械工程材料，)：22-25．[21]邹增大，王新洪，刘雪梅．WC硬质合金堆焊材料界面组织结构和力学性能[J]．金属学报，)：1279[30]梅志，娄德春，段汉桥．稀土对原位TiCP/Fe复合材料微观结构的影响[J]．特种铸造及有色合金，2002，(4)：8-9．-1283．[22]陈东．新型手工电弧粉末堆焊技术在冶金工业中的应用[J]．江苏冶金，)：21-22．[23]杨尚磊，吕学勤，邹增大，等．基于TIC-VC的抗磨粒磨损堆焊焊条[J]．机械工程材料，)：20-22．[3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74HRB400钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响
下半月出版Ｍａｔ鲥ａｌ＆ＨｅａｔＴｈａ廿ｌｌｅｎ；ＨＲＢ４００钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响；赵文成－，赵素华－，魏焕君乙杜明山２；（１．唐山科技职业技术学院冶金系，河北唐山０６３；摘要：对Ｈｌ璩４００钢筋进行了穿水工艺、金相组织；后钢筋表面金相组织为表层回火索氏体（Ｓ），过渡区；强度分别提高８４ＭＰａ和３８ＭＰａ，伸长率下降较；产ＨＲＢ５００钢筋，增加
下半月出版Ｍａｔ鲥ａｌ＆ＨｅａｔＴｈａ廿ｌｌｅｎｔ。材料热处理技术ＨＲＢ４００钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响赵文成－，赵素华－，魏焕君乙杜明山２（１．唐山科技职业技术学院冶金系，河北唐山０６３００ｌ；２．河北唐铜集团技术中心，河北唐山０６３０ｌ６）摘要：对Ｈｌ璩４００钢筋进行了穿水工艺、金相组织、化学成分以及力学性能等方面的分析。结果表明：穿水后钢筋表面金相组织为表层回火索氏体（Ｓ），过渡区为Ｆ＋Ｐ＋Ｂ＋回火Ｓ，心部Ｆ＋Ｐ，试验钢筋穿水后抗拉强度和屈服强度分别提高８４ＭＰａ和３８ＭＰａ，伸长率下降较小。通过穿水工艺可以降低合金元素含量，或用ＨＩ啦４００方坯生产ＨＲＢ５００钢筋，增加经济效益。关键词：穿水１二艺；组织：力学性能中图分类号：ＴＧｌ５６．３文献标识码：Ａ文章编号：１００１．３８１４（２００９）２０－０１４３．０３Ｅ脏ｃｔｏｆＱＴＢＰｒｏｃｅ辎ｏｎＭｉｃｒｏｓｔｍｃｔｕｒｅａｎｄＭｅｃｈａＩｌｉｃａｌＰｒｏｐｅｒｔｉ鹤ｏｆＨＲＢ４００ＢａｒＺＨＡ０Ｗｅｎｃｈｅｎ９１，ＺＨＡＯＳｕｈｕａｌ，ＷＥＩＨｕａｎｊｕＩｌ２，ＤＵＭｉｎｇｓｈａｎ２（１．肘ｅ￡趔Ｍ毗耐脚州，聊鸭脚＾帆‰劬，矧ｃｏｆ如伊矿Ｓｃ诂聊ｅ鲫ｄ死ｃ＾加Ｚ嘞娜丘研０６３００１，ｃ危ｉ凇；２．死ｃ＾ｎ幻以＆砒ｒ，‰ｇｓ蛔Ｉ，ｒＤ，ｌ凹以跏ｅＺＧｒｏ印，砌婶枷ｌＡｂｓｔｒａｃｔ：１１１ｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＨＲＢ４００ｂａｒ０６３０ｌ６，吼ｉ嘲ａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｔｏｃｅｎ仃ｃＱＴＢｐｒｏｃｅｓｓｏｆＨＲＢ４００ｗａｓｄｉｓｃｕｓｓｅｄ，ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｎｌｃｔｕ琏ｃｈｅｌＴｌｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｗｅｒｅ锄ａｌｙｚｅｄ．１１１ｅ佗ｓｕｌｔｓｓｈｏｗｍａｔｔｈｅｎｌｉｃｒｏｓ劬ｃｔｕｒｅｓ的ｍｓｕ血ｃｅｙｉｅｌｄｏｆｔｌｌｅｔｅｓｔｅｄｂａｒａｒｅｔｅｍｐｅｒｓ，Ｆ＋Ｐ＋Ｂ＋ｔｅｍｐｅｒｓａｌｌｄＦ＋ＰｂａｒｉＩｌｃｒｅ鹤ｅｔｏｒｅｓｐｅｃｔｉＶｅｌｙ；ｍｅｔ饥ｓｉｌｅｓ仃ｅｎｇｔｈａｎｄｓ仃ｅｎ种ｏｆｍｅｔｅｓｔｅｄｉｌｌｃｒｅａｓｅｅｃｏｎｏｌｌｌｉｃ８４ＭＰａａｎｄ３８ｂｙｍｅＭＰａｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．ＴｈｅｐｅｒｃｅＩｌｔａｇｅｅｌｏｎｇａｔｉｏｎｄｅｃｒｅａｓｅｓｌｉｔｔｌｅ．Ｓｏｗｅｃ粕ｒｅｄｕｃｅｏｒａｌｌｏｙｉｎｇｅｌ咖％ｔｓｃｏｎｔｅｎｔＱＴＢｐｍｃｅｓｓｐｒｏｄｕｃｉＩｌｇＨＲＢ５００ｗ汕ｔｈｅＨＲＢ４００ｂｉｌｌｅｔｓｔ０ｅ街ｃｉ∞ｃｙ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＱＴＢｐｒｏｃｅ豁；ｍｉｃｒｏｓｔｍｃｔｔｌｒｅｓ；ｍｅｃｈａＩｌｉｃａｌｐｒｏｐｅｎｙ近年来。国内冶金企业相继开发了№微合金化ＨＩｍ４００热轧钢筋．Ｎｂ微合金化钢筋无应变时效倾向．焊接性能满足现场焊接工艺要求，钢筋的组织为铁素体＋珠光体＋少量贝氏体，但在生产过程中普遍存在抗拉强度偏低的情况。为了提高含Ｎｂ热轧带肋钢筋ＨＲＢ４００的强度，对含Ｎｂ钢筋进行轧后穿水试验，通过穿水在保证钢筋性能的前提下．降低合金元素含量。或探讨用ＨＲＢ４００方坯生产ＨＲＢ５００钢筋的可能性，达到降低生产成本、增加经济效益的目的。为力求高产、降低能耗。开轧温度偏下限控制，为１０５０℃。终轧后进入穿水冷却系统进行淬火，钢筋离开淬火线后暴露在空气中，上冷床自然冷却。ＨＲＢ４００钢筋的穿水冷却工艺为（以棒材厂轧制由３２ｌｍＨＲＢ４００为例）：轧制模式为单线轧制，穿水冷却投入３段（Ｉ砸５０）冷却水管，每段长为４．９ｍ。水压冷却单元入口压力１．７ＭＰａ。总水量５００ｍⅦ，空气压力６８０Ｎｍ３／ｈ，终轧速度８．Ｏｌｌｌ／ｓ，钢筋穿水温度见表１。表１钢筋穿水温度Ｔａｂ．１ＴｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｎｔｒｏｌＯｆｌ２ｔｈｅ埘５１实验条件与工艺参数棒材连轧生产线南１８架轧机组成，粗、中、精机组各６机架，平、立交替布置。预热温度９００℃，加热段温度１２００～１２８０℃，均热温度１０５０～１２５０℃，收稿日期：２００９一０４一Ｏｌ钢坯支数终轧温度／℃出穿水温度／℃上冷床温度／℃３１０５６３５７６６６４６１０５９３５５６６６平均１０５４３５６６６５１０５ｌ３５８６６ｌ１０５ｌ３５７６６８１０４９３５５６５６１０５７３５１６７４终轧平均温度为１０５４℃．穿水冷却后的平均温度为３５６℃。最低和最高差值为７℃。上冷床平均温度为６６５℃，最低和最高差值为１８℃，工艺控制基本稳定。１４３作者简介：赵文成（１９６３一），女，河北唐山入，高级工程师，硕士，主要从事教学、热处理ｔ艺及钢材质最分析；电话：１３１３１５９２２８８；Ｅ?衄ｉｌ：ｔｓ出ａｏｗｅＩｌｃｈｅｎｇ＠１２６．ｃｏＩｌｌ《热加工工艺》２００９年第３８卷第２０期材料热处理技术Ｍａｔｅ血ｌ＆ＨｅａｔＴｒｅａ仃ｎｅｎｔ２００９年１０月由表１可知，钢筋终轧温度１０５４℃，处于单相奥氏体区，钢筋｝｝ｊ终轧机后马上进入穿水冷却系统，穿水冷却后的平均温度为３５６℃，穿水时沿钢筋横截面向内冷却速度逐渐下降，钢筋心部冷却速度为口心，组织为Ｆ＋Ｐ。穿水时冷却速度大于正常轧制，组织细小。穿水钢筋表面经过了淬火和自回火二个过程．穿水时钢筋表面冷却速度秽岳却惦”在钢筋的表面形成一层马氏体组织。穿水钢筋出水冷系统后，暴露在空气中，钢筋心部的热量通过热传导传到钢筋的２穿水钢筋金相组织分析穿水钢筋ＨＲＢ４００的低倍图见图ｌ（ａ）。可以看出，钢筋的边缘有一圈较黑区域，该区域为淬硬层，所对应的金相组织为表层回火Ｓ，见图ｌ（ｂ１。过渡区金相组织为Ｆ＋Ｐ＋Ｂ＋回火Ｓ，见网ｌ（ｃ），心部金相组织为细小的Ｆ＋Ｐ，见图ｌｒｄ）。把代表连续冷却的冷却速度线叠ｊ肛Ｉｉ在“Ｃ”曲线上（图２），利用“Ｃ”曲线…可判断钢筋在淬火时的金相组织。图ｌ穿水钢筋低倍形貌与相对应的金相组织Ｆｉｇ．１Ｍａｃｒｏｓｎｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｉｃｒｏｓ仃１ＪｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｔｅｓｔｅｄＨＲＢ４００ｂａｒｐ＼型疆网２在“Ｃ”曲线卜判断ＨＲＢ４００淬火时的金相组织Ｆｉｇ．２ＤｅｃｉｄｉｎｇｔｈｅｍｉｃｍｓｔｍｃｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅｔｅｓｔｃｄＨＲＢ４００ｂｙ“Ｃ”ｃｕｒｖｅ一胁？。五矗时间穿水钢筋化学成分统计结果见表２。表２Ｔａｂ．２项Ｈ最大值ＴｈｅＣＯ．２ｌ０．１８ＨＲＢ４∞的化学成分（质量分数，％）ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉ蚰ｏｆＨＲＢ４∞ｓｔｅｅＩ（ｗｔ，％）Ｍｎ１．５２１．３６１．４２ＳｉＳＯ．０３６Ｏ．０１４Ｏ．０２０ＰＮｂＯ．０３０Ｏ．０３００．０３０Ｃｒ０．２４０．２０Ｏ．２ｌＣｅｑ０．４６Ｏ．４ｌＯ．４３Ｏ．５９０．５３０．５５Ｏ．０４１Ｏ．０１６Ｏ．０３０最小值平均值０．２０３．２强化机制金属受到外力时有滑移和孪生两种变形机制，轧钢在＾ｙ区进行，１的晶体结构为面心立方晶格，主要以滑移的方式进行塑性变形。滑移是位错线在滑移面上移动的结果，采取措施阻碍位错线移动可提高钢材的强度。ＨＲＢ４００钢筋中，Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ是强化钢筋的主要合金元素，对ＨＲＢ４００钢筋的性能均有明显的影响，Ｃ靠同溶强化和增加珠光体量来提高钢筋的强度，Ｓｉ是同溶强化元素，在铁素体和珠光体钢中主要靠强化铁素体来增加钢的强度．Ｍｎ具有增加珠光体量、同溶强化和细晶强化的作用。Ｃｒ、Ｎｂ为ＨＲＢ４００钢筋中的微合金化元素，Ｃｒ为同溶强化元素，可强化铁素体．在ＨＲＢ４００穿水钢筋生产中，Ｃｒ明显增加钢的淬透性，增加Ｈｏｔ表面，钢筋上冷床平均温度为６６５℃，相当于高温回火，表层组织转变成综合性能良好的回火索氏体。钢筋内部过渡Ｉ）（冷却速度小于秽临，参考低碳钢ＣＣＴ转变曲线【２】，奥氏体依次转变成Ｆ、Ｐ、Ｂ和Ｍ，Ｍ在自回火时转变成回火Ｓ，所以过渡区金相组织为Ｆ＋Ｐ＋Ｂ＋同火Ｓ。穿水钢筋的力学性能尤其是抗拉强度与回火索氏体区的面积、钢筋心部的组织性能有关。穿水钢筋自回火后，屈服强度与回火温度有关．回火温度越低，屈服强度越高，但会造成蝮性下降。３钢筋化学成分和强化机制３．１化学成分１４４ＷｏｒｋｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ２００９，ｖ０１．３８，Ｎｏ．２０下半月出版回火Ｓ层的厚度，从而提高钢的强度。Ｎｂ有析出强化的作用。Ｍａｔｅｒｉａｌ＆ＨｅａｔＴｒｃａ仃Ｉｌｅｎｔ：材料热处理技术下降较小，穿水后钢筋的力学性能符合ＨＲＢ５００的要求。５４穿水钢筋力学性能４．１试验钢筋的力学性能对试验穿水钢筋力学性能进行统计．力学性能按正态分布，抗拉强度集中分布在６５０～６５５ＭＰａ．屈服强度分布中心在５３０ＭＰａ附近。伸长率分布中心在２２％。所有力学性能符合ＧＢｌ４９９．２．２００７的要求。４．２力学性能比较对ＨＲＢ４００在穿水和不穿水情况下的性能平均值进行比较，结果见表３。表３试验钢筋力学性能比较Ｔａｂ３Ｔｈｅ结论（１）穿水后钢筋表面金相组织为表层回火Ｓ、过渡ⅨＦ＋Ｐ＋Ｂ＋回火Ｓ、心部Ｆ＋Ｐ。（２）ＨＩⅧ４００钢筋穿水后。明显提高钢的抗托强度和屈服强度，断后伸长率下降较小，力学性能符合ＧＢｌ４９９．２―２００７的要求。通过穿水可以在保证钢筋性能的前提下降低合金元素含量，降低生产成本，或用ＨＲＢ４００方坯生产ＨＲＢ５００钢筋，提高经济效益。（３）穿水钢筋的力学性能尤其是抗拉强度与回火Ｓ区的面积、钢筋心部的组织性能有关；穿水钢筋自回火，回火温度取决于淬火过程中工艺参数的控制。屈服强度与回火温度有关，回火温度越低。屈服强度越高，但会造成塑性下降。采取的措施主要包括控制好终轧温度、水流量和淬火时间。参考文献：【ｌ】赵忠。丁ｆ＿：亮，周而康．金属材料及热处理［Ｍ】．北京：机械工业出版社．２００１６．８８．【２】刘云旭．金属材料与热处理［Ｍ】．北京：机械１＝业出版社，ｍｅｃｌｌａｌｌｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｅｓｔｓｔｅｅＩ盯。／ＭＰａｃｒｂ，ＭＰａ６５ｌ６１３６（％）２１．５４２２．７４１６１５穿水钢筋Ａ未钢穿水钢筋ＢＧＢｌ４９９．２．２００７ＨＲＢ５００５２７４４３４００ＨＲＢ４００５４０６３０５００可看出。钢筋ＨＲＢ４００钢筋力学性能符合ＧＢｌ４９９．２―２００７的要求．穿水后钢筋的抗拉强度和屈服强度分别提高３８ＭＰａ和８４ＭＰａ。伸长率１９８２．１８７．田（上接第８９页）【”】吴玉萍．刘桦，王索玉．等离子体表面熔覆Ｆｅ―Ｃ卜Ｓｉ―Ｂ涂层的显微组织与溶质分布田．（１）：１８３―１８６．［１８】张松，关祥楠，张春华，等．激光反应合成Ｔｉｃ／Ｔｉ复合材料涂层机理分析叨．焊接学报，２００８，２９（９）：１１?１４．［１９】叶荣昌，葛长路．硼对堆焊合金组织与性能的影响［Ｊ】．热加工工艺，１９９８，（３）：１９－２０。【２０】Ａｎｌｉｒｓａｄｅｇｈｉ中国有色金属学报，２００１，１１阱∞刘邦武．张丽民，李惠琪，等．等离子熔覆铁基涂层开裂行为研究【Ｊ】．材料科学与工艺，２００７，１５（４）：５４５．５４８．谢建华，王树奇，杨永涛．内生颗粒增强铁摹表面复合材料的研究进展Ⅲ．表面技术，２００５，３４（２）：４?７．瞄∞郾赵五谦，姜启川．赵字光．我国颗粒增强钢基铸造复合材料研究的现状［Ｊ】．铸造，２００３．５２（１１）：１０４ｌ一１０４４．匡加才，符寒光．原位合成（ＴｉＢ２＋Ｆｅ２Ｂ）／铁摹复合材料的力学性能和耐磨性明．润滑与密封。２００７，３２（８）：８ｌ一８２．Ａ，Ｈ删ｃｈｓＭ．Ｃｏｍｐ撕湖ｏｆｔｌｌｅ章桥新，梅志．杨勇勤．碳含量对ＴｉＣ颗粒增强铁基复合材料微观结构的影响ｍ．特种铸造及有色合金，２００ｌ，（２）：８－９．训１ｕｅｎｃｅｏｆｍｏｌｙｂｄｅＩｌ啪ａｌｌｄｃｈｒ０１面啪ＴＩＧｓ曲ｃｅａｌｌｏｙｉｎｇ彻ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔＩｌｒｅ，ｈａｒｄｎ铝ｓ强ｄｗｅ盯ｒｅｓｉｓｔ；ｍｃｅｏｆＡＤＩ【Ｊ】．Ｊ０ｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ６７３―６７７．∞任英磊，付立铭．邱克强，等．原位自生２０％ＴｉＣ／Ｆｅ和Ｐｒｏｃ鼯ｓ吨Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，２０ｌ：２０％（ＴｉＷ别Ｆｅ复合材料的组织与性能Ⅲ．料，２００４．２８（４）：２２―２５．机械上程材【２ｌ】邹增大，王新洪．刘雪梅．、Ⅳｃ硬质合金堆焊材料界面组织结构和力学性能【Ｊ】．金属学报，２０００，３６（１２）：１２７９．１２８３．星＿ｍ梅志．娄德春，段汉桥．稀土对原位ＴｉＣ，／Ｆｅ复合材料微观结构的影响【Ｊ】．特种铸造及有色合金。２００２，（４）：８－９．赵高敏，王昆林，李传刚．Ｌａｐ，对激光熔覆Ｆｅ基合金熔【２２】陈东．新型手１：电弧粉末堆焊技术在冶金Ｔ业中的应用覆层显微组织的影响［Ｊ】．金属热处理。２００４，２９（４）：９－１３．唧．江苏冶金，２００４．３２（３）：２ｌ一２２．【２３】杨尚磊．吕学勤．邹增大，等．基于１１ｃ?Ｖｃ的抗磨粒磨损堆焊焊条【Ｊ】．机械１：程材料，２００４，２８（６）：２０－２２．瞰张锦英，马明星，刘文今，等．钒、钛对激光熔覆铁基原位生成颗粒增强复合涂层组织的影响啪．金属热处理，２００３，２８（８）：ｌ－４．田１４５《热加工工艺》２００９年第３８卷第２０期包含各类专业文献、应用写作文书、各类资格考试、中学教育、生活休闲娱乐、幼儿教育、小学教育、外语学习资料、文学作品欣赏、74HRB400钢筋穿水工艺及其对组织和性能的影响等内容。
　简要介绍了达钢一、二棒生产线工艺流程及主要设备,制定了穿水钢筋的炼、轧工序...组织 HRB400 高强度钢筋实质为低碳钢和亚共析钢,要求具有高强韧性及焊接性能... 　应实际情况考虑 HRB400Φ 28 采用轧后穿水冷却热 处理工艺组织生产,HRB400Φ ...但对 于大规格钢筋,该工艺却存在着力学性能不稳定,工艺性能及弯曲检验不合格等... 　HRB400Mpa新III级钢筋_建筑/土木_工程科技_专业资料...和穿水工艺提高钢筋强度, 改善综合性能, 钒在钢中...所需 II 级钢筋与新 III 级钢筋对 照表 II 级... 　穿水冷却工艺对HRB400热轧... 3页 免费搜...轧后穿水冷却工艺对棒材组织性能的影响轧后穿水冷却...同时,也制约了轧机能力的发挥及Ⅲ级以上热轧带肋钢筋... 　HRB400Mpa新III级钢筋_建筑/土木_工程科技_专业资料...和穿水工艺提高钢筋强度, 改善综合性能, 钒在钢中...所需 II 级钢筋与新 III 级钢筋对 照表 II 级... 　2011 精品 穿水冷却调试方案 穿水冷却调试方案 为了以最经济的投入获得最佳的经济效益,应采用细晶粒化的工艺指导试制 HRB335 及 HRB400 热轧带肋钢筋,为了使调试... 　HRB335 级钢筋是 20MnSi(20 锰硅); HRB400 级钢筋是 20MnSiV 或 20MnSiNb...400MPa 新三级钢产品是通过微合金化和穿水工艺提高钢筋强度、 改善综合性能, ... 　穿水冷却工艺对HRB400热... 3页 免费 HRB400热轧带肋钢筋生产... 4页 免费...组织对性能的影响 20-23 1.5.1 课题来源 课题来源及研究内容 现有工艺状况与... 　生产工艺、轧制外形、供应形式、直径大小, 以及在...HRB400 钢筋相同也是 400MPa, 直径 8～40mm,弹性...是在热轧后立即穿水,进行表面控制冷却,然后利用芯部...