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双螺杆压缩机转子间隙比率的调整
导读：双螺杆压缩机转子间隙比率的调整，摘要：在无油螺杆压缩机中，螺杆转子的驱动和间隙调控都靠同步齿轮来实现，而双螺杆压缩机的阴、阳转子实质上也是一对相互啮合的共轭螺旋齿轮，进而调控螺杆压缩机转子间隙比率的原理，关键词：螺杆压缩机，螺杆间隙比率，螺杆压缩机轴承、轴封等部件的检修与离心式压缩机大致相同，其检修核心技术就在于通过同步齿轮实现对螺杆转子间隙比率的调控，本文围绕螺杆压缩机阴、阳螺杆实际上就是一
石油化工设备技术，２００７，２８（４）?３８?
Ｐｅｔｒｏ－Ｃｈｅｍｉｃａｌ
ＥｑｕｉｐｍｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
双螺杆压缩机转子间隙比率的调整
陈壮志，何海峰，刘志学，白珊珊
（中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司合成橡胶事业部，北京１０２５００）
摘要：在无油螺杆压缩机中，螺杆转子的驱动和间隙调控都靠同步齿轮来实现，而双螺杆压缩机的阴、阳转子实质上也是一对相互啮合的共轭螺旋齿轮。文章以齿轮副啮合理论为基础，深入训析了通过改变阴、阳转子的初始相位角，进而调控螺杆压缩机转子间隙比率的原理，介绍了检修过程中同步齿轮的具体调节方
关键词：螺杆压缩机；转子型线；螺杆间隙比率；同步齿轮；齿轮侧隙；初始相位角中圈分类号：ＴＥ９７４文献标识码：Ｂ文章编号：１００６―８８０５（２００７）０４一００３８一０４
螺杆压缩机轴承、轴封等部件的检修与离心式压缩机大致相同，其检修核心技术就在于通过同步齿轮实现对螺杆转子间隙比率的调控。本文围绕螺杆压缩机阴、阳螺杆实际上就是一对相互啮合的共轭螺旋齿轮这一特性，将同步齿轮与螺杆转子作为一个有机的分析整体，以传统共轭齿轮啮合理论为基础，深入剖析了通过改变阴、阳转子的初始相位角，进而调控螺杆压缩机转子间隙比率的原理，介绍了检修过程中同步齿轮的具体调节方法。
１螺杆转子型线与普通圆柱斜齿轮的异同点
在螺杆压缩机中最关键的部件是一对相互啮合的螺杆转子，转子齿面与转子轴线垂直面的截交线称为螺杆转子型线。由于转子型线作螺旋运动就形成了转子的齿面，故又把转子型线称为端面型线或转子齿形。螺杆压缩机的阴、阳转子型线设计满足共轭啮合定律，即不论在任何位置，经过型线接触点的公法线必须通过节点，如图１所示。双螺杆压缩机的两个螺杆实际上相当于一对相互啮合的共轭斜齿轮［１］。喷油螺杆压缩机中不设同步齿轮，一对转子就像一对齿轮一样，由阳转子直接带动阴转子旋转。由于螺杆压缩机的阴、阳转子间是定传动比啮合，故与同步齿轮传动一样，阴、阳螺杆间啮合时完全满足下列条件：ｉ＝Ｚ１／Ｚ２＝ｎ／ｒ２―０）２／０）ｌ＝嘞／ｎ１＝∥口
埘ｔ、叫。――阳、阴转子角速度；挖。、咒：――阳、阴转子转速；
口、卜阳、阴转子转角。
阳转予阴转子
图１转子型线及啮合坐标系关系图
但螺杆转子与普通的斜齿轮又有很大的不同。螺杆压缩机的齿面主要用于压缩气体，而普通斜齿轮的主要任务是强制传递转速与转矩。事实上，无油螺杆压缩机的阴、阳转子并不接触，两者之间的动力传递是通过同步齿轮来完成的。螺杆转子齿形除满足共轭条件和便于加工外，尚须具有良好的轴向和横向气密性和较大的容积以及较大的排气口等，所以，螺杆压缩机的转子型线不
收稿日期：２００７―０５―１４．
作者简介：陈壮志（１９８０一），男，辽宁大连人．２００２年毕业于辽宁石油化工大学化工设备与机械专业，获学士学位．现在中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司合成橡胶事业部从事设备管理工作，助工．
式中：ｆ――传动比；Ｚ。、ｚ２――阳、阴转子齿数；ｒ１、ｒ２――阳、阴转子节圆半径；
万方数据　
第２８卷第４期陈壮志等．双螺杆压缩机转子间隙比率的调整
像普通齿轮那样无条件地对称于其齿顶中心线，而且转子螺旋齿的齿数少、螺旋角大；实际上螺杆压缩机的转子型线通常由点、直线、摆线、圆弧、椭圆及抛物线等多段曲线首尾相接组成；螺杆压缩机的设计，最重要的是转子型线的设计，转子型线基本决定了螺杆压缩机性能的好坏［２］。２螺杆啮合间隙比率与同步齿轮调节
螺杆啮合间隙比率与同步齿轮调节是螺杆压缩机检修的核心技术，确保合适的转子间隙比率是压缩机检修成败的关键所在。
螺杆压缩机两螺杆转子的叶面为共轭曲面，主动转子在追赶从动转子，因此称为追面间隙；同从阴转子
图２螺杆安装间隙与齿轮啮合示意
螺杆压缩机的螺杆安装间隙比率是由同步齿对于某特定齿轮副，当中心距一定时，其齿轮万　
方数据杆啮合总间隙也应为一定值。在检修过程中对螺杆间隙进行调整时，保持阴转子不动，微调从动齿轮圈，其实质就是通过改变同步齿轮的从动齿轮圈与阴螺杆转子之间周向的定位安装角度，使阴、阳螺杆啮合初始相位角发生微小的改变，进而实现对螺杆转子节点上的追面间隙和非追面间隙进行再分配。如图４所示，Ａ点的初始相位角为９。，Ｂ点的初始相位角为９：，结合弧长和圆心角的比例关系：
ｌ／２ｎ－ｒ＝譬｜３６０
式中Ｚ为弧长，ｒ为半径，９为圆心角。
图３可调式同步齿轮结构及背隙调整示意
据上式发现弧长Ｚ和圆心角９成正比关系，
因此在圆心角较小的情况下可以得出，非追面间隙乱与角度（卿一纰）应存在近似的正比关系，即：
瓯一ＫＸ（鼽一亿）
式中Ｋ为修正系数。
又因为在阳转子不动时他不变，初始相位角
晚的变化就直接影响到非追面间隙瓯的变化，且变化趋势是相同的。由于阴、阳转子的总间隙接近定值，所以追面间隙文与非追面间隙瓯的变化趋势是相反的。
下面分析一下从动齿轮圈与阴转子之间的相位关系。在图４中，Ｈ点和Ｆ点分别为从动齿轮圈和阴转子在同一水平面上的两点，在检修时松开轮毂上的紧固螺栓和定位销，保持阴转子不动并将从动齿轮圈逆时针转动角度伽，即Ｈ点转到Ｈ’点的位置。然后拧紧轮毂上的紧固螺栓，当从动齿轮再次回到初始时的啮合位置，即Ｈ点从７点的位置，即阴转子向着从动齿轮圈２．１螺杆安装间隙比率与同步齿轮调节
其啮合间隙分布在参与啮合的转子叶峰两侧；两转子在节点上啮合时，齿轮侧隙与转子间隙的变化近似为同一数值。由于转子的扭转变形和同步齿轮磨损量的增大，间隙文有缩小的趋势，看似时，间隙瓯有增大的趋势，通常称为非追面间隙，如图２所示。追面间隙测量值与非追面间隙测量值的比率，即鼠／瓯，称为螺杆安装间隙比率。
Ｈ’点的位置回到原位时，阴转子上的Ｆ点就会相应的转到Ｆ调节方向的反方向转过相同的角度，也就是说Ａ点的初始相位角变成９－＋伽，此时非追面间隙瓯
轮进行调节控制的。同步齿轮有可调式和不可调式两种结构，本文以可调式同步齿轮为例，对其调节原理进行说明：同步齿轮的主、从动齿轮分别与阳转子、阴转子具有相同的节圆；由于主动齿轮与阳转子之间安装后无可调性，可将它们看作一个整体齿轮；从动齿轮的结构如图３所示，因从动主齿圈及背隙齿圈都套在轮毂上，当轮毂与阴转子之间安装定位后，两齿圈相对于轮毂及阴转子仍具有可调性。
副啮合侧隙是由齿轮本身特性决定的。同理，对于某螺杆压缩机阴、阳转子啮合而言，在忽略滑动轴承间隙对中心距带来的细微影响的情况下，螺
石油化工设备技术
２００７钽
变大，追面间隙文变小，螺杆安装间隙比率文／瓯变小。反之，非追面间隙巩变小，追面间隙文变大，螺杆安装间隙比率文／瓯变大。
主动齿轮从动齿轮图４用从动齿轮圈的定位安装角度调节阴、
阳转子初始相位角示意
根据理论分析及实际检修经验总结，要使螺杆安装间隙比率达到规定的范围，对从动齿圈的调节方法如下：
（１）松开从动齿轮圈与轮毂之间的紧固螺栓及定位销，使其灵活可动。
（２）通过盘车使阴、阳转子紧密接触，准确测量出阴、阳转子啮合的总间隙。
（３）用期望的间隙比率与总间隙算出追面间隙文的值，然后通过盘车将与追面间隙哉值相等或相近的塞尺夹在阴、阳转子的追面啮合区内。
（４）将从动齿轮圈转到与主动齿轮刚好啮合的位置，注意必须将齿轮侧隙完全空置在参与啮合齿的一侧，并拧紧从动齿轮圈与轮毂之间的紧固螺栓。
（５）取出塞尺，重新盘车并仔细测量转子各部位的啮合间隙。
丁基车间Ｋ５０１螺杆压缩机的阴、阳转子啮合总间隙较大，所以其安装间隙比率的可调范围就较大。一般来说，螺杆安装间隙比率应控制在０．８～１．２。其实压缩机高速运转时，由于轴的扭转变形及齿轮齿面的磨损等原因，追面间隙趋向于缩小，非追面间隙趋向于增大。为保证压缩机长期可靠运行，检修装配时将追面间隙调大一点，
方数据非追面间隙调小一点，使追面间隙与非追面间隙的比值落在１．０，－－，１．２之间更为合理。
在对丁基车间Ｋ５０１德国引进的ＣＰ２００氯甲烷螺杆压缩机的检修中，我们实际测量数值也验证了上述的观点，见表Ｉ。
表Ｉ螺杆啮合间隙分配变化数据
第二组第三组
啮合齿以１
１一ｌ００．４４Ｏ．２０Ｏ．２４０．２３０．２１２―２ＯＯ．４４０．２００．２４Ｏ．２２Ｏ．２２３―３Ｏ０．４６０．２０Ｏ．２５Ｏ．２３Ｏ．２３４―４Ｏ０．４４Ｏ．２００．２４０．２３Ｏ．２１１―５ＯＯ．４５ｏ．２００．２５０．２３０．２２２―６Ｏ０．４５０．２００．２５０．２３０．２１３―１
００．４５０．２００．２５Ｏ．２２Ｏ．２２４―２０Ｏ．４４０．２００．２４０．２３Ｏ．２１１―３００．４５Ｏ．２００．２５Ｏ．２３Ｏ．２２２―４Ｏｏ．４４ｏ．２００．２４０．２２０．２１３―５０ｏ．４６０．２０Ｏ．Ｚ６Ｏ．２３Ｏ．２２４～６
注：①表中“啮合齿”一列的数字。１―１”表不阳转子的１号
和阴转子的１号齿相啮合，“３―１”表示阳转子的３号齿和阴转子的１号齿相啮合Ｉ“４―６。表示阳转子的４号齿和阴转子的６号齿相啮合，以此类推．
⑦表中“第一组”数值为阴、阳螺杆按旋向紧密接触时浏得的ｆ“第二组”数值为在追面问隙处夹０．２０ｒａｍ塞尺测得的｝“第三组”数值为２００４年度丁基Ｋ５０１检修时的最终数据。
２．２螺杆非追面间隙对同步齿轮侧隙的要求
（１）当转子按规定方向旋转时，两转子在非追面间隙处没有相碰的危险。此时同步齿轮侧隙空置在工作齿面的另一侧，如图２所示。为保证两转子不发生碰撞，追面间隙的最小值应为：
文ｍｉｎ＝观＋如＋如＋岛
式中：乱――考虑温度的影响，应预留的热膨胀间
如――追面间隙因转子扭转变形而减小的
如――在规定期限内，齿轮侧隙因齿面磨损
而增大的量；
＆――转子间隙余量，一般取０．０２～
０．１０ｒａｍ。
（２）当主动转子突然停转（或压缩机转子反
第２８卷第４期陈壮志等．双螺杆压缩机转子间隙比率的调整
转），同步齿轮侧隙完全转移到齿廓另一侧时，原来的非追面问隙艿“减小为艿－’，且：
艿ｂ’＝瓯一Ｃ：
为防止两螺杆转子反向碰撞，齿轮反转啮合后转子间剩余间隙艿。，应不小于：
艿‰’一乱＋岛
因此，非追面间隙最小值为：
瓯曲－－－－￥ｂｍｉｎ’＋ｃｎ
一乱＋＆＋ｃｎ
式中：Ｃｎ――同步齿轮的有效侧隙。
由上述分析可见，同步齿轮侧隙的大小及其在压缩机运转过程中的变化将直接影响压缩机的安全运转。同步齿轮侧隙应能保证补偿由于齿轮副的各有关误差和热变形而引起的侧隙变小，不致在工作时卡齿，同时还应保证在齿面间能产生足够的油膜；若齿轮侧隙过大，又会产生冲击振动，影响传动精度并增大噪声。当螺杆压缩机同步齿轮侧隙ｃｎ接近于非追面间隙巩时，即使转子热膨胀可以忽略，压缩机反转时两转子也会发生碰撞。
烯烃车间ＤＭＦ抽提装置引进的日本神钢ＫＳ３１ＬＡＺ－２０ＬＡＺ丁二烯螺杆压缩机（ＧＢｌ０１）因为螺杆之间非追面间隙值小于同步齿轮主齿侧隙，故采用了可调式同步齿轮；而丁基橡胶装置由德国引进的ＣＰ２００氯甲烷螺杆压缩机（Ｋ５０１），其螺杆啮合间隙大，非追面间隙值远大于同步齿轮主齿侧隙，故该压缩机设计为不可调式同步齿轮，衰２
ＧＢｌ０１与ＫＳ０１螺杆间隙与齿轮侧隙数值
主机螺杆啮合非追面同步齿轮背隙齿轮型号
侧隙（背隙）
ＫＳ３１ＬＡＺＯ．２８～Ｏ．３００．１１～Ｏ．１８０．１２～Ｏ．１４０．０２～０．０７
ＣＰ２００
０．４４～０．４６０．１８～０．２７０．１２～Ｏ．１４
无背隙齿轮
同步齿轮侧隙的调整是通过调节背隙齿轮圈Ｃ：＝Ｃｏ―ＣＬ
侧隙，即主齿侧隙；
ｃＬ――背隙齿圈与从动主齿圈的相对调节
方数据量，即背隙。
通过调整背隙齿圈与从动主齿圈的相对位置，在不改变传动齿轮副实际侧隙的同时，使同步齿轮有效侧隙减小，即可避免压缩机异常反转时螺杆转子的碰撞损坏，也减小了齿轮冲击振动的不良影响。
图５同步齿轮侧隙调整示意
在双螺杆压缩机检修中，由于螺杆之间的安当然大型螺杆压缩机的检修是一项复杂的工出版社。１９９９．１４
械工业出版社，２０００．７～４５
没有背隙齿轮。上述机组部分相关数据如表２所示。
装总间隙比较小，螺杆安装间隙比率的调整工作是一个原理相对简单、但需要精细操作的工作。文中给出的方法改变了传统思路，采用逆向思维，预先给定转子的初始相位，然后调整从动齿轮圈至与主动齿紧密啮合并用紧固螺栓固定。正常情况下，这种方法可以直接得到满意的螺杆安装间隙比率，减少了反复测量间隙和调整从动齿圈的时间，有效地缩短了检修周期。
程，掌握了相应检修技术并具有了一定的检修实际经验后，在保证检修质量的前提下，如何改进检修方案以缩短螺杆压缩机的检修周期，有待今后进一步探索。参考文献：
与从动齿轮圈的相对错位量来实现的，如图５所示。
１成大先．机械设计手册［Ｍ］，第３卷．北京：化学工业
２刑子文．螺杆压缩机理论、设计及应用［Ｍ］．北京：机
式中：ｃ０――同步齿轮由设计需求而具有的实际
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侧间隙的一个新定义——双螺杆几何学的研究
在双螺杆几何学的研究中,存在于两螺杆间的间隙是一个重要的概念.文中对同向旋转双螺杆的侧间隙作了新的定义,并建立了它的数学模型,推导了其计算公式,证明了侧间隙的不均匀性.
作者单位：
北京化工大学应用数理系
机械工程学院
化学工程学院,北京,100029
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双螺杆挤出机的各种原理
双螺杆挤出机可以从啮合与否、旋转方向是同向还是异向，螺杆轴线是否平行平行双螺轴线是否平行：
（1）啮合型同向双螺杆挤出机：
由于同向旋转双螺杆在啮合处的速度相反，一根螺杆要把物料拉入啮合间隙，而另一根螺杆把物料从间隙中推出，结果使物料从一根螺杆转到另一根螺杆，呈&&&形前进。由于啮合区间隙很小，啮合处螺纹和螺槽的速度方向相反，因此具有很高的剪切速度，有很好的自洁作用，即能刮去粘附在螺杆上的任何积料，从而使物料的停留时间很短，所以啮合型同向双螺杆挤出机主要多用于混炼和造粒。
（2）啮合型异向旋转双螺杆挤出机
啮合异向旋转双螺杆挤出机中，两根螺杆是对称的，由于旋转方向不同，一根螺杆上物料螺旋前进的道路被另一根螺杆的螺棱堵死，不能形成&&&字型运动。在固体输送部分，物料是近似的密闭&C&形小室的形态向前输送。但设计中将一根螺杆的外径与另一根螺杆的根径之间留有一定的间隙量，以便使物料能够通过。 物料通过两螺杆之间的径向间隙时，受到强烈的剪切、搅拌和压延作用，因此物料塑化较好，同时它靠逐渐减小螺距来获得压缩比，多用于加工制品。
（3）非啮合异向旋转双螺杆挤出机：应用比啮合型少，其工作机理不同于啮合型，但类似于单螺杆挤出机，即靠摩擦、粘性拖曳输送物料。物料除了向机头方向运动外，还有多种流动形式，见图：由于两根螺杆不啮合，之间径向间隙较大，存在有较大的漏流1；由于两螺杆螺棱的相对位置是错开的 ,即一根螺杆的推力面的物料压力大于另一根螺杆拖曳面的物料压力，从而产生流动2，即物料从压力较高的螺杆推力面向另一根螺杆拖曳面的流动；同时随螺杆旋转物料在A处受到阻碍，产生流动3以及其他多种流动形式，所以在混料、排气、脱挥等方面有一定的应用。
（4）锥形双螺杆挤出机与平行啮合异向旋转双螺杆挤出机相比，由两螺杆及机筒形成的一系列C形室的体积由加料段至出料段逐渐减小，在加料段可以加入体积较大的粉状物料，随着螺杆变小，物料得到压缩，熔融。在出料段，因螺杆直径小，螺杆圆周速度小，故物料在这里承受的剪切速率较低，产生的摩擦热也小，适合加工热敏性物料，所以主要用于加工PVC粉料，直接加工成制品。
螺纹曲线修正方法介绍：
根据理论可求出螺杆螺纹的理论轴向曲线，但理论曲线的啮合间隙值为0。前面已经介绍了螺杆啮合四种间隙，实际上啮合间隙曲线是通过对理论曲线进行一定的修正得到的：目的：形成较为均匀的几种啮合间隙 间隙太大：漏流大，产量减小间隙太小，导致干摩擦，降低寿命； 间隙均匀（ 等间隙），螺杆运转平衡自清理效果好。螺杆啮合曲线修正方法（三种方式，都在使用）（1）、单纯的径向间隙保证修正法：见图所示：原理：若设计中心距定为CL，在计算和作图时，把CL适当减小，留出径向间隙&r，再根据计算生成螺纹截面，但最后安装时仍按原理论中心距安装。即：生成曲线用CL&= CL-&r，安装舟山螺杆采用CL。（2）径向和轴向啮合间隙修正：
原理：把理论螺旋曲线（轴向截面内）的曲线1（点划线）上的点以A为中心两边各自沿轴向外移（平移），如左边a点平移至a&点，得到图中曲线2（虚线），再将曲线2上所有点沿径向平移，如a&点平移到a&，得到实际曲线3（实线）。特点：只要轴向平移调整合适，几乎可做到轴向和径向等间隙，但螺纹实际沿螺槽法向啮合，故螺纹法向啮合间隙并非均等。(3)法向螺纹曲面法向等间隙修正（空间曲面几何学）关键点：法向方程推导 计算机编程计算 轴向修正量与径向的调整匹配原理：首先必须得到螺纹法向啮合曲线（三维方程）该方程推导中将用到球面几何知识，其方程各坐标值将随螺杆旋转而变化。将法向啮合曲线方程各点依方法（2）沿轴向和径向平移，（关键在于调整好轴向平移量）后可得到法向螺纹啮合等间隙（计算机输出）这种修正方法目前被公认为是最合理的啮合曲线修正方法。
7、 舟山螺杆元件排列基本原则 :
1、熔融段：齿形盘和捏合盘则可用来加速物料的熔融和混合，在实际中一般采用正向输送元件来分隔混合元件。以避免在熔融区产生较大的温度梯度；2、混合段：分布混合：采用窄片，较小错列角元件分散混合：采用宽片，较大错列角元件、左旋输送捏合盘或多齿的齿形盘3、排气段：在排气口前，通常设置反螺纹元件形成对熔体的封堵，使物料得以充满螺槽。对于脱挥干燥用的挤出机，要设置多个排气口，因而可以采用反向捏合盘与反向螺纹元件交替使用的方法，在排气段中间通常设置槽深的大螺距输送元件；4、熔体输送段：可采用齿形盘元件来提高熔体的均化质量，同时配用小螺距螺纹元件来加强正向输送能力。&& 查看话题
关于平行同向双螺杆和平行异向双螺杆的剪切问题
在螺杆组合排布相同的情况下，平行同向双螺杆和平行异向双螺杆的剪切哪个大？
我记得是同向大，但是混合程度不如异向，按理说不是剪切越厉害，混合效果就越好吗？求牛人回答 异向双螺杆在螺杆间隙中会产生类似砑光机的效果，会产生强大的拉伸场，而在分散混合中拉伸场的作用远比剪切场的作用要好，所以异向双螺杆在分散混合中有优势。 : Originally posted by FDKAsheep at
异向双螺杆在螺杆间隙中会产生类似砑光机的效果，会产生强大的拉伸场，而在分散混合中拉伸场的作用远比剪切场的作用要好，所以异向双螺杆在分散混合中有优势。 多谢，原来如此 : Originally posted by FDKAsheep at
异向双螺杆在螺杆间隙中会产生类似砑光机的效果，会产生强大的拉伸场，而在分散混合中拉伸场的作用远比剪切场的作用要好，所以异向双螺杆在分散混合中有优势。 那对于反应挤出和单纯混合造粒分别选择哪个类型的更合适？间隙对双螺杆制冷压缩机性能的影响--《西安交通大学学报》2015年02期
间隙对双螺杆制冷压缩机性能的影响
【摘要】：为清楚解析间隙对螺杆制冷压缩机性能的影响及提高压缩机性能,针对双螺杆制冷压缩机中的啮合间隙和排气端面间隙对压缩机性能的影响程度进行了理论计算和实验研究,结果表明:在相同间隙值下,啮合间隙对螺杆制冷压缩机的容积效率和绝热效率等的影响数倍于排气端面间隙的影响,每增加0.01mm的啮合间隙,会减少0.4%左右的容积效率,而每增加0.01mm的排气端面间隙,会减少0.13%左右的容积效率;在较大啮合间隙工况下,排气端面间隙的改变基本不影响压缩机的容积效率、绝热效率以及系统性能系数(COP)等,但是同时增加啮合间隙和排气端面间隙,会引起压缩机性能参数、制冷量及系统性能系数的下降。因此,在螺杆制冷压缩机的设计中更应注重啮合间隙分布设计,从而有效提高双螺杆制冷压缩机的性能。
【作者单位】：
【关键词】：
【基金】：
【分类号】：TB652【正文快照】：
螺杆制冷压缩机作为冷水机组的主机已经被广泛应用于工业生产中,如食品、医药、石化等行业。尤其是近年来,随着节能减排要求的提高,螺杆制冷压缩机也应用于冰蓄冷、热泵系统等能效比要求较高的场合,以达到国家节能的要求,因此对螺杆制冷压缩机的性能要求也越来越高。目前,对于
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