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关于CASS工艺的氨氮去除率问题
最近，看了一分验收报告，结论指出，用CASS工艺处理1万t/d生活废水，氨氮得去除率达到97.7%。很疑惑，请大家发表意见，正常的去除率是多少？
在控制好的情况下，能到达85%左右。
CASS工艺正常运行（水温、曝气、污泥浓度、碱度、碳源等条件）的氨氮处理效率能达到85%以上，有很多可研写的数据偏高，看下达标排放的去除率底线是多少，按照可研写的话，专家和审批部门会质疑的。
谢谢楼上的指点，能否继续给出CASS正常工作是，sv 和 svi分别是什么范围是正常的。
氨氮得去除率达到97.7%,谁胡说，不要信
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这块不是很懂，但是我简单的查了下，具体还是和各个行业的水质有关的，比如屠宰、皮革制造、制糖等等，因为初始值不一样，还有就是和污泥的驯化有关，如果处理的好了，我想90%也不是不能达到，但是一般的我看了下，就在80%—85%。
如果你能说具体是什么水质的话或者什么行业的水的话，我可以帮你再查查
谢谢楼上的，处理的是生活废水。监测期间是雨季，污水处理管网没有做到清污分流，进水的cod、氨氮都不是很高。cod才160mg/L，氨氮约为21mg/L.
我这有份CASS工艺的污水处理厂的验收报告，处理的是医药废水。
COD去除率87.4%，BOD95.5%，氨氮44.8%。
进水水质：COD552~1340mg/L，BOD335~684mg/L，氨氮29.1~56mg/L。
出水水质：COD103~124mg/L，BOD19.5~27.5mg/L，氨氮21.5~29.1mg/L.
生活污水采用CASS工艺，氨氮的去除率为多少？
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CASS工艺处理高氨氮生活污水试验研究
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问题意义。 关键词：CASS工艺 高氨氮生活污水 试验
　　长期，高浓度氨氮在工业废水中，这废水大多采用物化和生化方法相的工艺或者完全物化工艺。，人们消费结构的，生活污水
摘要：长期，高浓度氨氮在工业废水中，这废水大多采用物化和生化方法相的工艺或者完全物化工艺。，人们消费结构的，生活污水的高氨氮不容的问题，解决问题防止水体富营养化和解决水体环境污染问题意义。
关键词：CASS工艺 高氨氮生活污水 试验
　　长期，高浓度氨氮在工业废水中，这废水大多采用物化和生化方法相的工艺或者完全物化工艺。，人们消费结构的，生活污水的高氨氮不容的问题，解决问题防止水体富营养化和解决水体环境污染问题意义。生活污水中氨氮的范围在20～150mg/L，通常把氨氮浓度在80mg/L的生活污水称为高氨氮生活污水。本试验所的高氨氮生活污水浓度范围在80～150mg/L。
　　对高氨氮生活污水的可适用的范围为：城市生活污水、小城镇污水、高校生活污水、小区生活污水工业废水。
　　国内外应用CASS工艺高氨氮生活污水的还起步阶段，也不理想，脱氮率较低。如何将CASS工艺用于高氨氮生活污水的，CASS工艺脱氮除磷好、耐冲击负荷能力强、防止污泥膨胀、建设费用低和管理等优点，CASS工艺的发展和水体环境现实意义。
　　1.试验装置和试验方法
　　1.1 试验装置
　　试验采用的CASS反应器如图1所示：
　　图1& CASS工艺反应器结构示意图
　　反应器尺寸大小：L×B×H＝1000mm×320mm×450mm，分为缺氧区和好
　　氧区两个，缺氧区长度为200mm，好氧区为800mm。滗水采用丝杠套筒式滗水器，受PLC控制器控制。
　　1.2 试验条件
　　试验原水取自某高校学生公寓楼前化粪池上清液。生活污水由厕所、厨房排水，洗浴水和其它污水组成，，厕所污水和厨房排水是生活污水的主要来源。污水中的NH3-N浓度高，浓度在90～120mg/L，占进水总氮的92％左右，COD浓度在400～900 mg/L。
　　试验周期运行设定为4h，各阶段分配为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min。试验采用均匀曝气，每个周期的曝气量不变，以曝气期末端DO控制，试验过程中末端DO控制为2.5mg/L。CASS工艺采用变容积运行，最高水位和最低水位的MLSS相差，系统内的MLSS状态。平均MLSS控制在 mg/L。
　　2.试验结果和
　　2.1 污泥负荷对脱氮的
　　试验分别采用HRT为12h和16h；周期运行为4h，各阶段分配为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min；以曝气期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。回流比采用150％。
　　污泥有机负荷对物质去除率的如图1所示，NH3-N负荷对硝化和脱氮的如图2所示。
　　&&&&& 图1&&& 有机负荷对物质去除率的图
　　图1表明，试验中污泥有机负荷对物质的去除均有。当污泥有机负荷低于0.25kgCOD/(kgMLSS·d)时，硝化率在96％，COD去除率为88％左右，而脱氮率在50～70％之间。当污泥有机负荷在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)时脱氮最好，脱氮率在60～70％；当污泥有机负荷高于0.28kgCOD/(kgMLSS·d) 时，COD去除率降低到80％，硝化率在50～80％，脱氮率在39～60％。
　　图2&& NH3-N负荷对硝化和脱氮的图
　　图2表明，NH3-N负荷对硝化的，当NH3-N负荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化率96％，而当NH3-N负荷高于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化率下降，仅50～80％。NH3-N负荷对反硝化的不。[1]&[2]&下一页
问题意义。 关键词：CASS工艺 高氨氮生活污水 试验
　　长期，高浓度氨氮在工业废水中，这废水大多采用物化和生化方法相的工艺或者完全物化工艺。，人们消费结构的，生活污水
　2.2 回流比对脱氮的
　　分别采用50％、100％、150％、200％、250％五种回流比对比试验。HRT为16h；周期运行为4h，各阶段分配为：曝气120min，沉淀90min，排水20min，闲置10min；曝气期末端DO控制在2.5～3.0mg/L。
　　回流比试验数据如表1所示,& 回流比对脱氮的曲线如图3所示：
　　&&& 表1& 回流比试验数据表
进水COD mg/L
出水COD mg/L
COD去除率％
进水总氮mg/L
进水NH3-Nmg/L
出水NH3-Nmg/L
NH3-N去除率％
出水NO3-Nmg/L
　　图3& 不同回流比对脱氮图
　　图3表明，当生活污水试验的回流比从50％到250％以每次50％的速度递增时，系统的脱氮率呈现出先增大后减小的趋势，当回流比增大到150％时，系统的脱氮率最大，其数值为62.65％，NH3-N97％的去除率， COD去除率也88％。
　　2.3 曝气和溶解氧对脱氮的
　　曝气量以控制末端DO，并曝气，组合工况见表2，
　　表2&& 试验工况数据表
曝气量(m3/h)
　　试验采用 HRT为16h，回流比为150％。
　　的各工况周期内DO曲线如图4所示。
　　图4& 各工况周期内DO曲线
　　图4表明，当曝气量和曝气时，各工况周期内DO的并不相同，各个工况都出由小到大的过程。
　　五种工况的出水水质情况如表3所示。
　　表3& 五种工况试验结果数据表
进水COD(mg/L)
出水COD(mg/L)
COD去除率(％)
总氮(mg/L)
进水NH3-N(mg/L)
出水NH3-N(mg/L)
NH3-N去除率(％)
出水NO3-N(mg/L)
脱氮率(％)
　　的COD去除率、NH3-N去除率和脱氮率如图5所示。
　　图5& 五种工况试验结果图
　　图5表明，五种工况下，DO和曝气的对NH3-N去除率最大，NH3-N去除好的工况脱氮也，硝化最好的工况3脱氮最好，脱氮率了65.93％，而硝化率最低的工况5脱氮率则最低，为49.16％；DO和曝气对COD去除率的则很小，工况下COD的去除率都了90.32％，
　　从上述分析可知，DO的控制对脱氮的。要好的脱氮，要将硝化得彻底，而DO硝化反应有着的。试验表明，适合于脱氮的DO浓度反映在两个：曝气阶段的最低DO浓度，试验，最低DO浓度是1.40 mg/L；曝气期末端DO也要较高值，值的选择范围要宽，试验结果， 2.5～3.5 mg/L的控制范围。
　　曝气对脱氮的的，试验表明，要的脱氮，缩短曝气就需要增大曝气量，即便如此，试验中的工况2和工况3的脱氮有差异，若工艺曝气采用定时控制，在选择合适的曝气量下，应尽量选择较长的曝气。
　　2.4 CASS工艺曝气控制
　　关于DO和曝气对系统脱氮的表明，曝气可以污水的需要灵活的选择，如何选择最的曝气是下面试验需要的问题。
　　对曝气控制目的有三个：计算机自动控制；在出水水质前提下尽节省运行费用；曝气量或反应过长而引起的污泥膨胀。
　　CASS工艺对曝气的控制有两种方法，即定时控制和实时控制。
　　定时控制是将曝气设定为某一固定值。实时控制是采用现代监测仪器对反应控制。是在线COD或BOD仪监测污水，一旦出水要求即停止曝气，这是最理想的控制，对监测仪器的要求较高；另是ORP、DO、pH仪来控制曝气，曝气期内CASS池的COD、NH3-N和NO3-N等物质浓度的与ORP、DO和pH等值之间着的性，性可地工程曝气的控制。实时控制是和应用最为的方法，不同的水质，曝气过程中的参数规律是不同的，需要作的分析。
　　试验了DO与NH3-N、NO3-N和COD浓度的性，试验数据来自于2.3试验的工况3，试验结果如下：
　　1、周期内NH3-N与DO关系
　　周期内NH3-N与DO关系如图6所示。
　　图6 周期内NH3-N与DO关系图
　　图6表明，NH3-N浓度与DO在曝气阶段的性。在前15min内，NH3-N浓度升高，而DO则急剧下降，随后NH3-N浓度大幅下降的过程，而DO则了缓慢上升的过程，到第100min时，NH3-N浓度下降到几乎为零，而DO则了急速增长阶段，一直持续到曝气期末DO3.59mg/L。
　　2、周期内NO3-N与DO关系
　　周期内NO3-N与DO关系如图7所示。
　　图7&& 周期内NO3-N与DO关系图
　　图7表明，NO3-N浓度与DO在曝气阶段的性。在前20min内，NO3-N浓度和DO均是急剧下降，随后二者均缓慢上升的过程，到第100min时，NO3-N 浓度稳定阶段，一直持续到曝气期末。
　　试验结果表明，DO与NH3-N和NO3-N的浓度的性。
　　本试验的主要问题在于过程中曝气的控制，从2.3的五种工况的中可以看出，各工况最大的区别在于硝化反应的的程度，，硝化得彻底，脱氮率就，故可以NH3-N和DO之间的性对曝气控制。
　　3. 结论
　　1、污泥有机负荷控制在0.18～0.25kgCOD/(kgMLSS· d)左右，其反硝化较高，脱氮率可以60～70％。而当污泥有机负荷高于0.28 kgCOD/(kgMLSS·d)时，COD的降解和含氮物质的硝化都开始受到，出水中COD和NH3-N的浓度都偏高，出水水质变坏。
　　当NH3-N负荷低于0.045kg NH3-N/(kgMLSS·d)时，硝化得彻底，硝化率96％。反之，则硝化急剧下降，硝化率下降，仅50～80％, 但NH3-N负荷对反硝化不。
　　2、当回流比从50％到250％时，系统脱氮率先增后减，在回流比为150％时最大值。
　　3、DO硝化有着的。要的硝化，主反应区最低的DO要1.40 mg/L；曝气期末端DO控制在 2.5～3.5 mg/L范围。
　　4、曝气对脱氮也，要的脱氮，缩短曝气就需要增大曝气量，采用控制参数的CASS工艺，在选择合适的曝气量、沉淀和滗水要求的前提下，应尽量选择较长的曝气。
　　5、实时控制优于定时控制，CASS工艺在高氨氮生活污水时采用DO与NH3-N的性控制曝气的依据，控制可计算机自动控制，在出水水质前提下尽节省运行费用。
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CASS工艺流程及CASS工艺原理
自界外污水渠来的污水由地下管道接入，重力流进入格栅槽，经粗格栅除污机除去大粒径漂浮物后进入调节池，由调节池提升泵提升至细格栅槽，然后自流至室外沉砂池，砂水分离，而后自流至CASS生化反应池，污水在此进行缺氧（搅拌）反应，好氧（曝气）反应处除去有机物，并经硝化、反硝化处理氨氮和磷，最终经沉淀、排水和闲置工序完成一个周期的处理过程。污水按一定周期和阶段得到处理，每一循环由下列各阶段组成：1进水、曝气、回流阶段集水调节池的废水由污水提升泵提升至混合槽与污泥回流泵提升来的回流污泥进行混合后进入生物选择区，废水中的溶解性有机物质能过酶反应机理而迅速去除，回流污泥中的硝酸盐可在此选择区中得以反硝化，从而防止污泥膨胀；在预反应区中，废水被微量曝气，基本处于缺氧状态，有机物在此反应区内得到初步降解，同时也可以去除部分硝态氮；在主反应区内，经厌氧、缺氧的废水得到大量的曝气，处于好氧状态，主要进行硝化和降解有机物，同时在沉淀和闲置时也存在反硝化过程。2沉淀阶段& & & & 在此阶段，污泥回流、曝气均停止工作，整个充满水的池子上方处于相对静止的状态。此时，活性污泥进行絮凝与处理水开始分离，最终在池水上方形成1.5米左右的处理水上清液。在该阶段，如果进水量没有使水位达到预定的高度，则进水泵继续工作。由于池水的相对平衡，增加了进水在生物选择区的停留时间，而且选择区、预反应区、主反应区三区域的相连采用了特殊流道设计，因此，此时进入CASS反应池废水将在选择区混合后以层流的形式通过预反应区而进入主反应区的底部，与下降的絮凝活性污泥相混合，而不影响上层的处理水。3滗水水阶段& & & & &到达该阶段，撇水器可以自动、也可手动工作，由原始位置(原点)按设置的速度降到池水面，停止1分钟，然后按设定的开、停时间循环工作。撇水器以“走、停、走”的状态下降，池子上部的上清液通过撇水器排至出水沟。撇水器的下降速度与水面的下降速度基本相当，因此不会扰动已分离了的污泥。由于撇水器的特殊设计，池水面的一些漂浮物不会被撇出，保证了出水水质。CASS生化反应池为本站污水处理的核心构筑物，在该反应池中将完成污水中BOD、COD、NH3-N和SS的去除，反应池按进水、曝气、沉淀、排水、闲置五个阶段的时间顺序运行。曝气所需的空气由鼓风机供给，根据需要的曝气时间控制鼓风机的开停。当进水和反硝化反应时由潜水搅拌机进行搅拌。CASS生化反应池设有溶解氧（DO）在线检测仪以调整反应器中溶解氧在最佳的范围。CASS生化反应池的排水通过滗水器进行，流入接触池，（清水池）进行加氯杀菌。该池设有COD在线检测仪，合格的处理水进入深度处理装置作进一步处理。或者排放，当检测出的COD或氨氮超标时，由监护泵输送处理水返回至CASS池从新处理。CASS生化反应池根据运行状况，开启排泥泵，将一部分沉淀后的污泥排放至污泥池，再经污泥泵将污泥池中的污泥输送至污泥脱水机，经浓缩脱水后得到的污泥饼（含水率75%～82%）送至界外。污泥脱水用的絮凝剂PAM加药装置供给。产生的过滤清液返回至调节池。CASS池分预反应区和主反应区。在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有毒有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。CASS工艺集反应、沉淀、排水、功能于一体，污染物的降解在时间上是一个推流过程，而微生物则处于好氧、缺氧、厌氧周期性变化之中，从而达到对污染物去除作用，同时还具有较好的脱氮、除磷功能。CASS生物处理法是周期循环活性污泥法的简称，最早产生于美国，90年代初引入中国，目前，由于该工艺的高效和经济性，应用势头迅猛，受到环保部门及拥护的广泛关注和一致好评。经过模拟试验研究，已成功应用于生活污水、食品废水、制药废水的治理，取得了良好的处理效果，为CASS法在我国的推广应用奠定了良好的基础。CASS法是在间歇式活性污泥法（SBR法）的基础上演变而来的，其工作原理如下图所示：在反应器的前部设置了生物选择区，后部设置了可升降的自动滗水装置。其工作过程可分为曝气、沉淀和排水三个阶段，周期循环进行。污水连续进入预反应区，经过隔墙底部进入主反应区，在保证供氧的条件下，使有机物被池中的微生物降解。根据进水水质可对运行参数进行调整。CASS法的特点&与SBR相比CASS法的优点是：其反应池由预反应区和主反应区组成，因此，对难降解有机物的去除效果更好。 进水过程是连续的，因此，进水管道上无需电磁阀等控制元件，单个池子可独立运行；而SBR进水过程是间歇的，应用中一般要2个或2个以上池子交替使用。 排水是由可升降的堰式滗水器完成的，随水面逐渐下降，均匀将处理后的清水排出，最大限度降低了排水时水流对底部沉淀污泥的扰动。CASS法每个周期的排水量一般不超过池内总水量的1/3，而SBR则为3/4，所以，CASS法比SBR法的抗冲击能力更好。&与传统活性污泥法相比，CASS法的优点是： 建设费用低： 省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省10-25%。以10万吨的城市污水处理厂为例，传统活性污泥法的总投资约1.5亿，CASS法总投资约1.1亿。 工艺流程短，占地面积少： 污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，而没有初次沉淀池、二次沉淀池，布局紧凑，占地面积可减少20-35%。以10万吨的城市污水厂为例，传统活性污泥法占地面积约为180亩，CASS法占地面积约120亩。 运转费用省： 由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧的浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10-25%。 有机物去除率高，出水水质好： 根据研究结果和工程应用情况，通过合理的设计和良好的管理，对城市污水，进水COD为400mg/L时，出水小于30mg/L以下。对可生物降解的工业废水，即使进水COD高达3000mg/L，出水仍能达到50mg/L左右。对一般的生物处理工艺，很难达到这样好的水质。所以，对CASS工艺，二级处理的投资，可达到三级处理的水质。 管理简单，运行可靠： 污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统比较简单，工艺本身决定了不发生污泥膨胀。所以，系统管理简单，运行可靠。 污泥产量低，污泥性质稳定。 具有脱氮除磷功能。 无异味。&CASS工艺特点设备安装简便，施工周期短，具有较好的耐水、防腐能力，设备使用寿命长； 对原水的水质水量的变化有较强的适应能力，处理效果稳定，出水水质好，可回用于污水处理厂内的如绿化、浇地、洗车等有关杂用用途； 处理工艺在国内外处于先进水平，设备自动化程度高，可用微机进行操作和控制； 整个工艺运转操作较为简单，维修方便，处理厂内不产生污染环境的臭气和蚊萤； 投资较省，处理成本低，工艺有推广应用价值。CASS操作周期一般可分为四个步骤： 曝气阶段 由曝气装置向反应池内充氧，此时有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的NH3-N通过微生物的硝化作用转化为NO3--N。 沉淀阶段 此时停止曝气，微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解。反应池逐渐由好氧状态向缺氧状态转化，开始进行反硝化反应。活性污泥逐渐沉到池底，上层水变清。 滗水阶段 沉淀结束后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐渐排出上清液。此时反应池逐渐过渡到厌氧状态继续反硝化。&闲置阶段: 闲置阶段即是滗水器上升到原始位置阶段。
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