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压力容器焊接的坡口设计
1 坡口形式
(1)对接接头：对接接头是各种焊接结构中采用最多，也是最完善的一种接头形式，例如，锅炉压力容器锅筒的纵、环焊缝都是对接接头。一般情况下，手工电弧焊焊接6 mm以下和自动焊焊接14 mm的焊件时，采用V形
&1 坡口形式
(1)对接接头：对接接头是各种焊接结构中采用最多，也是最完善的一种接头形式，例如，锅炉锅筒的纵、环焊缝都是对接接头。一般情况下，手工电弧焊焊接6 mm以下和自动焊焊接14 mm的焊件时，采用V形坡口，V形坡口加工较方便，但焊后工件容易发生变形；钢板厚度为12～60 mm时，可采用X形坡口，X形坡口比V形坡口好，在同样厚度下，它能减少焊着金属量约1/2，另外，由于焊缝对称，焊件变形小，它主要用于大厚度以及要求变形较小的结构中；U形及双U形坡口的焊着金属量更少，焊接变形也少，但这种坡口加工较复杂，一般只在较重要的及板厚较大的结构中采用，如电站锅炉锅筒用电弧焊焊接的环缝常采用这种形式。在工业锅炉压力容器制造中，因受加工条件限制，一般采用V形坡口和不对称的X形坡口，对于小直径锅筒筒体，内侧不便用自动焊施焊时，常采用V形坡口。
(2)角接接头：小型锅炉中锅筒和封头连接就属于这种形式，根据焊件厚度和坡口准备不同，角接接头可分为不开坡口、单边V形、V形以及K形4种形式。
(3)T形接头：板厚在30 mm以下时可以不开坡口，若接头需承受载荷，则应按钢板厚度和对结构强度要求，可分别选用单边V形、K形或双U形等坡口形式，保证焊透，对于工作压力≥9.8 MPa的锅炉，其锅筒或集箱与管子进行角焊缝连接时，则无论厚度如何都必须在管端或锅筒、集箱上开坡口。
(4)搭接接头：搭接接头的优点是不需要开坡口，同时接头装配时的尺寸要求不严格。
2 坡口尺寸
在压力容器的现场组焊过程中，我们会遇到平、横、立、仰等多种焊接位置，而且焊接量大，焊工容易疲劳，为了既保证焊接质量，又提高焊接速度，改善焊接条件，我们可以从合理地设计和选取不同参数尺寸的坡口形式入手。
对于球罐上温带、下温带和极板拼缝等以平仰焊和近似平仰焊位置为主的焊接部件，应在坡口设计上加大平焊的工作量，减小仰焊工作量，因此，可采用不等深度的焊接坡口。采用这种形式的坡口，主要有三个作用：①平焊位置施焊条件好，焊接电流可以适当增大，增加焊接速度；②电弧停留时间加长，防止咬边，且焊工操作容易，焊接质量也可以相应提高；③仰焊位置施焊量减少，可相应减少施焊难度，且由于坡口宽度减少，电弧横向摆动幅度亦相应减少，电弧也就相对集中，焊接质量容易保证，不易产生咬边。
各带之间环缝的焊接通常采用横焊，这种焊接位置易产生焊接缺陷。为了改善横焊位置的施焊条件，提高焊接质量和速度，可以采用上下板边坡口角度不等的坡口形式。由于俯横焊和仰横焊的施焊难度不一样，还可以采用类似平仰焊位置坡口深度不等的坡口形式。这种坡口的特点主要是：板边坡口α＞β，可以防止焊接熔池中熔化金属下淌，焊工操作难度减少，防止上板边的咬边。还可以适当增大电流，以提高焊接速度，同时，也容易保证焊接质量，当H＞h时，其作用与平仰焊位置相似。
综上所述，选取合理焊接接头坡口形式，不仅能提高焊接速度、改善焊接条件、减轻劳动强度，并且容易保证焊接质量，在压力容器制造工艺中应引起足够的重视。
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压力容器法兰标准
压力容器法兰分为平焊法兰和对焊法兰。其中平焊法兰又分甲、乙两种形式。图形与标准号如下：
1．平焊法兰
1）乙型法兰带有一个短筒体，因此刚性较甲型法兰好，可用于压力较高，直径较大的场合；
2）焊缝形式：甲型为V型坡口，乙型为U型坡口，因此乙型更易焊透，故其强度和刚度更高。
2．对焊法兰
由于有长颈，并采用对焊，故刚性更好，用于压力更高处
如何选用标准法兰
先确定法兰的公称直径和公称压力，然后查标准。
压力容器法兰的公称直径与压力容器的公称直径取同一系列数值
DN是将容器及管子直径加以标准化以后的标准直径。
压力容器的DN是容器的内直径（用管子作筒体的分称直径为其外径）；
管子公称直径既不等于内径，也不等于其外径，而是与两者相近的某一数值，为一名义直径。
相同公称直径的容器法兰与管法兰两者不能相互代替。
法兰公称压力与法兰的最大操作压力和操作温度以及法兰材料三个因素有关。
公称压力PN0.6Mpa的法兰，指：用材料16MnR在200℃时，该法兰的最大操作压力为0.6Mpa后使用快捷导航没有帐号？
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压力容器工作压力0.6MPa，设计压力1.6MPa，压力表压力范围应该取多少？
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本帖最后由 SDHZZXM 于
08:28 编辑
根据用户给定的设计条件图，压力容器工作压力0.6MPa，设计压力1.6MPa，压力表压力范围应该取多少？
是取0-1.6MPa，还是取0-2.5MPa？
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这个设计压力取这么高，那工作压力应该不是稳定在0.6以下的吧。根据固容规是应为工作压力的1.5-3.0倍。
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按照《固容规》8.4.1 压力表量程应该是取工作压力的1.5~3.0倍，所以应该选择0~1.5MPa
注意，是取设计压力的1.5~3.0倍，而非工作压力&
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选0----1.6Mpa的压力表。
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丨喜之郎°CC 发表于
选0----1.6Mpa的压力表。
用0---2.5的不够精细。
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选择 0~2MPa 即可。
当然根据规范选择 0~1.5MPa也行，选择大一点到0~ 2.5MPa也行。反正压力表的精度不要求很高，涵盖量程就行了。
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说句题外话， 用户或许是不太专业，如果给定的设计条件不太合理， 设计者是否应该建议或者要求用户变更设计条件呢？设计压力究竟应该由谁来确定？
《固容规》8.4.1 的描述是“……应当为……”，如有特殊情况，应可以超出这个范围。楼主的情况应该就是一个特例。如果不能说服业主降低设计压力，就应该使用2.5MPa的压力表。虽然说工作压力是0.6MPa，但不妨碍业主在大于0.6MPa，低于设计压力的条件下使用该压力容器。
(850252号)
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1.6mp的就够了
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仪表量程可定要大于设计压力
应该选上限大于1.6MPa的
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工作压力就是正常工况下的最大工作压力, 出现工作压力0.6MPa，设计压力1.6MPa的情况, 总得有个合理的解释吧。
有个疑问, 如果图纸上注明工作压力0.6MPa，设计压力1.6MPa。如果用户想要在1.5MPa压力下使用是否允许, 是否需要办什么手续？
按容规, 产品铭牌上只有设计压力和最高允许工作压力, 没有工作压力。
(488087号)
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我们也经常遇到这样的图，感觉好像设计怕整个系统中有高压部分，考虑系统有故障时瞬时压力经过本设备，不对设备造成危害。
(781285号)
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这个经常遇到，最常见的就是电厂蒸汽管道，热工计算是将高温蒸汽换算成常温压力来考虑的，也就是说，如果是0.6MPa的蒸汽，温度300度，他会将300度的温度影响换算到压力上去，所以就得到了设计压力1.6MPa之类的超常规数值，其实没必要的。
[]: bluishice 发帖时在路边捡到 3 点 财富，偷偷放进了口袋.
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压力表的量程的选取应当按照“最大工作压力”，也就是MWP。
找找工艺专业，问问正常工作压力0.6MPa，最大能到多少。
正常0.6MPa，设计压力选了1.6MPa，那必然是有其他苛刻的工况。
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正常情况&&应该选0~1.0MPa或0~1.6MPa的压力表量程太大观察误差大
(828074号)
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选0-1.6的即可。用户设计压力取那么大，可能是考虑到有限时超压的情况发生吧。
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平沙 发表于
压力表的量程的选取应当按照“最大工作压力”，也就是MWP。
找找工艺专业，问问正常工作压力0.6MPa，最大能 ...
容规 §3.1.2 工作压力: 在正常工作情况下, 容器顶部可能达到的最高压力。
如果那些苛刻的工作条件属于正常工况, 就应该向设计说明, 作为设计的依据 。如果属于事故工况, 应不在正常设计的范围之内了, 设计不可能保证设备在事故工况下能安全运行。
所以, 楼主这种情况, 设计应该向用户了解, 将设计压力定为1.6MPa的原因。
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TSG R 固定式压力容器安全技术监察规程
8.4.1&&压力表的选用
(1) 选用的压力表，应当与压力容器内的介质相适应；
(2) 设计压力小于1.6MPa压力容器使用的压力表的精度不得低于2.5级，设计压力大于或者等于1.6MPa压力容器使用的压力表的精度不得低于1.6级；
(3) 压力表盘刻度极限值应当为最大允许工作压力的1.5～3.0倍，表盘直径不得小于100mm。
[]: 上帝之手168 发帖时在路边捡到 3 点 财富，偷偷放进了口袋.
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本帖最后由 SDHZZXM 于
13:01 编辑
上帝之手168 发表于
TSG R 固定式压力容器安全技术监察规程
8.4.1&&压力表的选用
(1) 选用的压力表，应当与压力容器 ...
是“最大允许工作压力”还是“工作压力”？
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压力容器热态试验装置用进排气装置
来源：广搜网
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发布日期： 17:07:11
&&&&发明人：王飞 李方 苏惠琴（摘要：一种压力容器热态试验装置用进排气装置，它包括进气装置和排气装置，进气装置的出气口与压力容器的进气口相连，压力容器的出气口与排气装置的进气口相连通，其特征是所述的进气装置包括油水分离器（1）、增压泵（2）和手动闸阀（3），所述的排气装置包括安全阀（11）和排气手动闸阀（12），所述的排气手动闸阀（12）安装在排气管道（13）上，排气手动闸阀（12）的进气侧通过排气管道（13）与压力容器的排气口（14）相连通，安全阀（11）旁接在排气管道（13）上，安全阀（11）及排气管道（13）的排气口均向上布置。本实用新型采用冗余设计能满足各种压力容器的热态试验要求，而且结构简单，制造装配方便，通用性强。）
的出气口与压力容器的进气口相连，压力容器的出气口与排气装置的进气口相连通，其特征是所述的进气装置包括油水分离器（1）、增压泵（2）和手动闸阀（3），油水分离器（1）的输入端通过软管（4）与空压机（5）的出气口或空气源（6）的供气口相连，油水分离器（1）的输出端通过进气管道（9）与手动闸阀（3）的进气口端相连，手动闸阀（3）的出气端通过进气管道（9）与压力容器的进气口（15）相连通，所述的增压泵（2）的进气端与氮气气源（8）相连，增压泵（2）的出气端通过软管与进气管道（9）上的氮气输入接头（10）相连，氮气输入接头（10）安装在手动闸阀（3）进气侧的进气管道（9）上；所述的排气装置包括安全阀（11）和排气手动闸阀（12），所述的排气手动闸阀（12）安装在排气管道（13）上，排气手动闸阀（12）的进气侧通过排气管道（13）与压力容器的排气口（14）相连通，安全阀（11）旁接在排气管道（13）上，安全阀（11）及排气管道（13）的排气口均向上布置。2. 根据权利要求1 所述的压力容器热态试验装置用进排气装置，其特征是所述的空气源（6）的出气口上安装有截止阀（7）。3. 根据权利要求1 所述的压力容器热态试验装置用进排气装置，其特征是所述的进气管道（9）上串接有两个手动闸阀（3）。4. 根据权利要求1 所述的压力容器热态试验装置用进排气装置，其特征是所述的排气管道（13）上串接有两个排气手动闸阀（12）。5. 根据权利要求1 所述的压力容器热态试验装置用进排气装置，其特征是所述的排气管道（13）上旁接有两个安全阀（11）。压力容器热态试验装置用进排气装置技术领域[0001] 本实用新型涉及一种压力试验装置，尤其是一种为压力试验容器提供压力的进气装置和压力试验结束后平稳降压的排气装置，具体地说是一种压力容器热态试验装置用进排气装置。背景技术[0002] 根据有关规定，各类压力容器出厂前均应进行热态试验，其目的是通过试验检测和评定容器在操作工况下的可靠性。在模拟工况的条件下，使产品经过升温、降温、再升温、再降温的试验过程，然后对容器内进行检测，确认产品能安全可靠的使用，达到设计指标的要求。作为试验的关键是为升温结束后的容器提供满足设计规范的压力，在耐压试验结束后能及时平稳地解除压力容器中的压力而不会对容器造成损伤，据申请人所知，目前尚无成熟的进排气装置可供使用。发明内容[0003] 本实用新型的目的是针对压力容器试验过程中急需提供相关的进排气装置的问题，设计一种能满足试验规范要求的压力容器热态试验装置用进排气装置。[0004] 本实用新型的技术方案是：[0005] 一种压力容器热态试验装置用进排气装置，它包括进气装置和排气装置，进气装置的出气口与压力容器的进气口相连，压力容器的出气口与排气装置的进气口相连通，其特征是所述的进气装置包括油水分离器1、增压泵2 和手动闸阀3，油水分离器1 的输入端通过软管4 与空压机5 的出气口或空气源6 的供气口相连，油水分离器1 的输出端通过进气管道9 与手动闸阀3 的进气口端相连，手动闸阀3 的出气端通过进气管道9 与压力容器的进气口15 相连通，所述的增压泵2 的进气端与氮气气源8 相连，增压泵2 的出气端通过软管与进气管道9 上的氮气输入接头10 相连，氮气输入接头10 安装在手动闸阀3 进气侧的进气管道9 上；所述的排气装置包括安全阀11 和排气手动闸阀12，所述的排气手动闸阀12 安装在排气管道13 上，排气手动闸阀12 的进气侧通过排气管道13 与压力容器的排气口14 相连通，安全阀11 旁接在排气管道13 上，安全阀11 及排气管道13 的排气口均向上布置。[0006] 所述的空气源6 的出气口上安装有截止阀7。[0007] 所述的进气管道9 上串接有两个手动闸阀3。[0008] 所述的排气管道13 上串接有两个排气手动闸阀12。[0009] 所述的排气管道13 上旁接有两个安全阀11。[0010] 本实用新型的有益效果：[0011] 本实用新型采用冗余设计能满足各种压力容器的热态试验要求，而且结构简单，制造装配方便，通用性强。附图说明[0012] 图1 是本实用新型的进气装置的结构示意图。[0013] 图2 是本实用新型的排气装置的结构示意图。具体实施方式[0014] 下面结合附图和实施例对本实用新型作进一步的说明。[0015] 如图1-2 所示。[0016] 一种压力容器热态试验装置用进排气装置，它包括进气装置和排气装置，进气装置的出气口与压力容器的进气口相连，压力容器的出气口与排气装置的进气口相连通，所述的进气装置包括油水分离器1、增压泵2 和手动闸阀3，油水分离器1 的输入端通过软管4与空压机5 的出气口或空气源6 的供气口相连，空气源6 的出气口上安装有截止阀7，油水分离器1 的输出端通过进气管道9 与手动闸阀3 的进气口端相连，手动闸阀3 采用双阀串联的结构，手动闸阀3 的出气端通过进气管道9 与压力容器的进气口15 相连通，所述的增压泵2 的进气端与氮气气源8 相连，增压泵2 的出气端通过软管与进气管道9 上的氮气输入接头10 相连，氮气输入接头10 安装在手动闸阀3 进气侧的进气管道9 上，中图1 所示。所述的排气装置包括安全阀11 和排气手动闸阀12，排气手动闸阀12 采用双阀串接布置的结构，所述的排气手动闸阀12 安装在排气管道13 上，排气手动闸阀12 的进气侧通过排气管道13 与压力容器的排气口14 相连通，安全阀11 也采用双阀布置的冗余设计结构，安全阀11 旁接在排气管道13 上，安全阀11 及排气管道13 的排气口均向上布置，如图2 所示。[0017] 试验过程。[0018] 升温。[0019] 升温时要保持容器内各测温点同步升温；[0020] 按加温、加压曲线进行加热，加热时控制升温速度，按技术协议要求的速度进行升温，在容器内部热电偶温度升至试验温度时，应采取有效措施（补偿热量）保证炉内恒温在试验温度，并派专人控制放气阀，在整个加热过程中，所有排气管道的阀门处于开启状态，压力表读数应始终为0℃。[0021] 保温。[0022] 当热电偶温度升至试验温度时，应进行保温，保温时间根据协议要求，保温时炉内温度应恒定，可以通过加热补偿来实现；[0023] 保温过程中不得加压，压力表读数应始终为0℃。[0024] 升压。[0025] 保温阶段结束后，关闭排气阀门。按温度、压力曲线图缓慢充入气体进行升压，升压过程中控制加压速度，缓慢升至试验压力；[0026] 在升压过程中，炉内温度应保持不变。若温度出现波动，应停止加压并进行加热补偿，使温度恒定后再升压，升压过程中应派人员控制放气阀。[0027] 保温、保压。[0028] 在试验压力、温度恒定后按技术要求进行保压；[0029] 保压过程中应控制温度、压力恒定，可以通过温度、压力补偿保证恒定。[0030] 降温保温、保压1h 后，开始降温，按技术协议要求的速度进行降温，降温过程中应保证压力恒定（可以用进气补偿的方式保持压力恒定）；[0031] 降压。[0032] 除另有协议规定外，当温度降至技术协议要求的温度时，打开放气阀，使压力按曲线图下降。[0033] 按以上要求进行第二个循环的热态试验。[0034] 注：第二次热态试验和第一次热态试相同。[0035] 如热态试验后检查出现了泄漏应进行返修，返修后重新进行试验并直至试验合格。[0036] 安全阀的选用。[0037] 安全阀的类型。[0038] a) 安全阀选用全开启式、不封闭弹簧式安全阀，而且应该经过安全机构认可，并在校验期内。[0039] b) 对于开启压力大于3.0MPa 的蒸气或试验压力超过325℃的气体应选用带散热片的安全阀。[0040] 安全阀排放量的计算。[0041] 安全阀的排放能力必须大于等于压力容器的安全泄放量，压缩气体压力容器的安全泄放量按下式计算：[0042] Ws=2.83×10-3ρvd2 Kg/h[0043] 式中 Ws- 压力容器的安全泄放量，Kg/h ；[0044] d- 压力容器进口管的内径，mm ；[0045] v- 压力容器进口管内气体的流速，m/s ；[0046] .ρ- 气体密度，Kg/m3[0047] 管线配置。[0048] 确定容器进、出气管口，热电偶的插入管口，常规出气口应大于进气口；[0049] 根据安全阀的规格确定设备进、出气管子和规格；[0050] 将容器摆放在炉底板车上并固定，容器在常温状态时推进炉内；[0051] 按容器配管图进行配管，根据实际长度进行切割，修磨坡口，并按管线需要在管线中装入弯头，三通（安全阀处）等，并按焊接工艺焊接成型；[0052] 对焊缝进行RT 或MT 检测；[0053] 除另有协议规定外，试验用垫片必需要满足试验温度和压力的要求；[0054] 焊缝检测合格后将管线首尾相连，按工艺文件要求对管线进行压力试验，试验合格后将内部水渍吹干，整个过程不得拆除管线垫片；[0055] 热电偶的设置，除另有协议规定外热电偶设置6 个，其中容器内部设备2 个，热电偶紧贴设备内、外壁（并将热电偶固定）；[0056] 管线连接完成后打开进、出气阀门检查阀门联通是否正常。[0057] 本实用新型未涉及部分均与现有技术相同或可采用现有技术加以实现。
发明人：王飞 李方 苏惠琴
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