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crv是什么材料
第一篇:crv是什么材料材料热处理技术 Material & Heat Treatment
2010 年 10 月
51CrV4 钢弹簧材料回火特性研究
朱 林 1,2, 何宏梅 1,2, 单以银 1, 杨 柯
(1. 中国科学院 金属研究所 , 辽宁 沈阳 . 中国科学院 研究生院 , 北京 100049)
要：研 究 了 回 火 工 艺 对 51CrV4 钢 弹 簧 材 料 硬 度 的 影 响 ，结 合 热 膨 胀 曲 线 的 变 化 与 不 同 回 火 温 度 下 钢 的 微 观
组织特征，分析了系列回火温度下钢的冲击韧度变化规律。结果表明，该钢的硬度在回火初期下降较快，30 min 后达到 稳定值； 该钢在连续升温过程中的膨胀量变化所揭示的组织变化与对应温度的各回火温度下钢的微观组织相吻合 ，能 很好地解释冲击韧度随回火温度的变化规律。关键词：弹簧钢； 硬度； 韧性； 显微组织； 膨胀曲线 中图分类号：TG156.5 文献标识码：A 文章编号：10)20-0144-05
Study on Tempering Characteristics of 51CrV4 Spring Steel
ZHU Lin1,2, HE Hongmei1,2, SHAN Yiyin1, YANG Ke1
(1. Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, C 2. Graduate School of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China) Abstract ：The influence of tempering process on hardness of quenched 51CrV4 spring steel was investigated. The impact toughness of the steel was analyzed by combining the dilatometric curve of the specimen as-quenched on heating and the microstructure of samples tempered at different temperature. The results show that the hardness of the quenched steel decreases rapidly at early stage and then becomes stable after tempering for 30 min. The change in the dilatometric curve well agrees with the microstructure evolution during tempering, which can explain the change of impact toughness of the 51CrV4 steel with tempering temperature. Key words ： dilatometric curve
Cr-V 系弹簧钢具 有较好的淬 透性 [1]，良 好 的 抗
脱碳和阻止奥氏体晶粒长大的能力 [2-3]，经过回火后 具有较高的弹性极限、强度极限、疲劳性能以及良好 的塑形和韧性 [4-5]。因此被广泛应用在飞机、汽车、铁 路车辆、运输机械等部件上 [6]。其热处理工艺对弹簧 钢的组织和综合力学性能有重要的影响， 在现有的 文献报道中， 通常只给出单一的回火参数和相应的 性能结果， 极少对该类型弹簧钢回火工艺与组织结 构及性能关系的详细报道。本文研究了 51CrV4 弹簧钢材料的硬度和冲击韧 度等重要力学性能在不同回火工艺下的变化规律。结 合淬火试样在升温过程中膨胀量的变化规律和不同 回火温度下的组织结构分析， 研究了该钢在回火过 程中的组织演变规律， 为制定该钢的热处理工艺提 供理论依据，以保障其获得满意的综合力学性能。
收稿日期 : 家科技支撑计划资助项目 (2009BAG12A07-D02) 作者简介:朱林 (1986- ), 男 , 安徽宿州人 , 硕士研究生 , 主要从事金属材 料的热加工工艺、组织及其与性能方面的研究 ; 电话 :024-;E-mail:lzhu@
实验材料与方法
利用 25kg 真空感应炉熔炼了实验用 51CrV4 钢，
1.1 实验材料
其化学成分 (质量分数，%) 为0.53C， 0.93Mn，1.04Cr，
0.10V，0.23Si，0.009S，0.006P，0.0014O，0.0094N，余 量 为 Fe。铸锭在 1100 ℃保温 2 h 后，锻造成准42 mm 的圆棒
料 ( 参照 CRH3 高速列车弹簧尺寸 )。采用线切割截 取尺寸为 16 mm× 10 mm× 8 mm 的试样， 用来研究 不同热处理状态下的硬度变化规律。另一部分圆棒 材料经热处理后，机加工成 55 mm× 10 mm× 10 mm、 缺口深度为 5 mm 的 U 形标准冲击试样， 用来测试 不同热处理条件下材料的冲击性能。热膨胀试样尺 寸如图 1 所示， 用来研究材料在连续升温过程中膨 胀量的变化规律。
1.6 1.6 2 准2 10 图 1 热膨胀试样尺寸示意图
Fig.1 Schematic dimension of the dilation specimen
Hot Working Technology 2010, Vol.39, No.20
基 金 项 目 辽 宁 省 工 业 攻 关 计 划 资 助 项 目 ();“十 一 五 ”国
下半月出版
Material & Heat Treatment 材料热处理技术
1.2 实验方法 材料在 850 ℃保温 1 h 油冷淬火后，分别进行如
(1) 采用 D/MAX2400 型 X 射线 衍射仪分析 材
料淬火后基体的相组成。
(2) 硬 度 随 回 火 时 间 的 变 化 规 律 研 究 采 用 TH320 全 洛 氏 硬 度 仪 测 量 不 同 回 火 时 间 下 材 料 的 硬度， 测试试样分别在 260、360、460 和 560 ℃ 下各 回火 10～240 min( 共设计 9 个时间 )。(3) 硬 度 随 回 火 温 度 的 变 化 规 律 研 究 采 用 TH320 全 洛 氏 硬 度 仪 测 量 不 同 回 火 温 度 条 件 下 材 料的硬度值，试样在 210～660 ℃ 下 ( 共设计 16 个温 度)分别回火 30 min。(4) 不同回火温度下冲击性能的研究：将圆棒试 样 在 210～560℃ 的 9 个 不 同 温 度 下 回 火 120 min， 在 JB-30B 冲击试验机上测试材料在室温下的冲击 功，在 Hitachi S-3400N 扫描电镜 (SEM) 下观 察其断
(211)M (310)M (200)M (220)M 30 45 60 75 90 105 120 2θ / (°)
图 2 淬火 51CrV4 钢弹簧材料组织及 XRD 分析结果
Fig.2 Microstructure and XRD pattern of the 51CrV4 steel as-quenched
2.2 回火处理对 51CrV4 钢硬度的影响 51CrV4 钢在 260、360、460 和 560 ℃ 回火时，硬
度随回火时间的变化规律如图 3 所示。可以看出，未 回 火 试 样 的 硬 度 很 高 ，为 60.0 HRC；当 回 火 时 间 较 短时，硬度随回火时间的延长而快速降低；当回火时 间 达 到 30 min 时 ，硬 度 下 降 到 稳 定 值 ；继 续 延 长 回 火时间，硬度基本保持稳定。
(5) 利用 Formastor-F 热膨胀仪研究膨胀量在升 温过程中的变化规律，设计升温速率为 0.05 ℃/s，升 温温度为室温 ～600 ℃ 。金相试样经预磨、抛光后，用 2%硝酸酒精溶液 腐蚀，在 Zeiss Axiovert200 MAT 型金相显微镜下观
察组织形貌。
51CrV4 材料在 210～660 ℃ 回火时硬度随回火
温度的变化规律如图 4 所示。可看出，材料的硬度随 回火温度的升高而降低。相对于淬火试样，210、260 ℃ 回 火 后 试 样 的 硬 度 分 别 降 低 到 54.4 和 53.6 HRC， 继续升高回火温度时，试样硬度降低的速率增大；当 回火温度为 310～610 ℃ 时，试样的硬度下降速率较 平缓，硬度值从 50.6 降低到 38.6 HRC；回火温度继 续升高时，试样硬度下降速率再次增大，660 ℃ 回火 时的硬度仅为 32.8 HRC。
2.1 淬火试样组织分析 51CrV4 钢具有良好的淬透性，淬火后的圆棒试
样从表层到心部均为单一的马氏体组织。对试样心 部的 XRD 相分析结果表明， 衍射谱中只有马氏体 的衍射峰， 未出现残余奥氏体的衍射峰， 如图 2 所 示。说明残余奥氏体的含量低于 X 射线分析的分辨 能力 (&2%)。
硬度 (HRC)
2.3 回火温度对 51CrV4 钢冲击性能的影响 51CrV4 钢在 210～560 ℃ 回火时， 冲击功和回
火温度的关系如图 5 所示。可看出，随回火温度的 升高，冲击功呈阶梯状增高。在 210 和 260 ℃回火时 的平均冲击功分别为 5.0 和 4.5 J； 回火温度升高到
310 ℃ 时，冲 击 功 提 高 到 8.5 J，继 续 升 高 回 火 温 度 ，
硬度 (HRC)
84 50 46 42 38 0
260℃ 360℃ 460℃ 560℃ 30 60 90 120 150 180 210 240 回火时间 / min 图 3 回火时间对硬度的影响
54 50 46 42 38 34 30 500 600 回火温度 / ℃ 图 4 回火温度对硬度的影响 0 200 300 400
16 12 8 4 150 250 350 450 550
回火温度 / ℃
Fig.3 Effect of tempering time on hardness
Fig.4 Effect of tempering temperature on hardness
图 5 回火温度对冲击功的影响 Fig.5 Effect of tempering temperature on impact energy
《热加工工艺》 2010 年第 39 卷第 20 期
材料热处理技术 Material & Heat Treatment 冲击功仅稍有提高；当回火温度超过 410 ℃ 时，钢的 冲击功则随回火温度的升高而线性增加。根据图 5 可以将钢的冲击功随回火温度的变化分为三个阶 段：310 ℃ 以下回火为第一阶段，该阶段的冲击功很 低，只有 4～5 J，冲击功基本不随回火温度的升高而 发生大的波动；310～410 ℃ 为第二阶段， 该阶段的 冲击功较 高，约 8～10 J，冲击 功随回火温 度的 升 高 稍有提高；410 ℃ 以上为第三阶段，冲击功随回火温 度的升高而线性增加。
2010 年 10 月
扫描电镜下的冲击断口形貌分析表明， 在冲击 功较低的第一阶段， 冲击断口呈现明显的脆性沿晶 断裂形貌，有较多的沿晶二次裂纹，见图 6(a)；在第 二阶段，断口的脆性断裂区减少，但沿晶断裂特征依 然明显，见图 6(b) 、(c) ；在第三阶段，随回火温度的升 高，断口表面呈现明显的解理断裂特征，沿晶脆性断 裂特征消失，见图 6(d) 、(e) 。
2.4 51CrV4 钢的热膨胀曲线
淬火态 51CrV4 钢热膨胀试样的膨胀量随温度 的变化曲线如图 7 所示。可看出， 在升温的初始阶 段，试样的膨胀量几乎不随温度的升高而变化；温度 超过 100 ℃时，膨胀量开始缓慢增加，并且随温度的 升高，增速增大；当温度升高到约 290 ℃ 时 ，膨胀量 增加的速度开始减小， 直到 410 ℃ 时新的拐点再次 出现，继续升高温度，膨胀量线性增加。
膨胀伸长量 /10-3 mm
貌如图 8 所示。对比图 2 可知，淬火试样回火时，马 氏体组织发生分解。当回火温度为 210 ℃ 时，显微组 织仍为浮凸感很强的回火马氏体； 当回火温度升高 到 260 ℃时，淬火马氏体组织部分分解，金相显微镜 下依然可以看到清晰的马氏体浮凸特征； 当回火温 度升高到 310 ℃ 时， 回火马氏体组织的表面浮凸特 征消失；继续升高回火温度到 410 ℃ ，出现了明显的 回火屈氏体组织； 当回火温度升高到 460～560℃时， 出现了回火索氏体组织； 当回火 温 度 升 高 到 610 ℃ 时，马氏体组织发生了再结晶，板条模糊、粗化，碳化 物在基体上以球状渗碳体 (即 θ 碳化物 )形式析出。
45 35 410℃ 25 15 5 100 200 300 400 500 600
回火温度 /℃
分析与讨论
51CrV4 钢弹簧材料淬火后得到 的马氏体组 织
是一种碳过饱和并具有很高畸变能的非平衡组织， 其硬度高、冲击韧度较差。在回火过程中，基体中储 存的畸变能得到释放， 同时由于碳原子的活动能力 增强， 马氏体发生分解并自发地向铁素体 ＋ 渗碳体
图 7 淬火态 51CrV4 钢的膨胀曲线
Fig.7 Dilatometer curve of the 51CrV4 steel as-quenched
2.5 回火温度对 51CrV4 钢显微组织的影响 51CrV4 钢经 210～660 ℃ 回火后的典型组织形 146
(碳化物 )的稳定状态转变。由于回火温度、回火时间
均能影响马氏体分解的程度， 且温度的影响更大并
Hot Working Technology 2010, Vol.39, No.20
下半月出版
Material & Heat Treatment 材料热处理技术
决定材料的性能 [7]。总体来看，随回火时间的延长，
高、韧性差，而组织中的原奥氏体晶界被其他因素弱 化，冲击断口上多为脆性的沿晶断口，如图 6(a)。回火 温 度 升 高 时 (310～410 ℃)，马 氏 体 中 过 饱 和的碳原子逐渐并几乎全部脱溶形成碳化物， 钢的 比容显著减小 [8-9]，表现在膨胀曲线上则为曲线上升 的斜率减小。而且随温度的升高，ε 碳化物可能向更 加稳定的 χ 碳化物 (Fe5C2) 和 θ 碳化物 (Fe3C，渗碳体 ) 转变 [8-10]。相对于前一阶段，由于基体中过饱和碳的 浓度大大降低， 形成的碳化物对基体的脆化作用远 小于固溶碳原子， 因而得到的回火屈氏体组织的冲 击功较回火马氏体有大幅度的提高。钢在这一阶段 随回火温度的升高， 固溶的碳原子进一步以碳化物 的形式析出，因此基体的硬度稳定降低。但由于析出 的碳化物均为十分细小弥散的 ε 碳化物或 χ 碳化 物，对基体有较强的析出强化作用，而对基体的韧化 依然有限， 因此钢的冲击功在这一区间随回火温度 的升高变化不明显，仅稍有提高。冲击断口上尽管 韧性断裂区有所增加，但仍以脆性沿晶断裂为主，见 图 6(b)、(c) 。继续升高回火温度时 (410 ℃ 以上 )，由于基体中 碳化物已充分析出， 该阶段的膨胀曲线随温度的升 高呈线性增加。在界面能的作用下， 碳化物发生球 化，见图 8(e) ，并开始聚集和长大，同时部分 α 相还 会发生再结晶，如图 8(g) 、(h) 所示，得到回火索氏体 组织。碳化物形态的变化，使其对基体的析出强化 作用减弱，使基体的韧性进一步增强。另外，部分再 结晶形成的多边形铁素体也增加了钢的韧性， 因此
51CrV4 钢的硬度在开始阶段下降较快，时间延长后
基本保持稳定； 随回火温度的升高，51CrV4 钢的硬 度降低，韧性提高。在钢的各种相和组织中，从比容来看，完全处于 过饱和状态的马氏体的比容最大， 奥氏体的比容最 小，铁素体 ＋渗碳体则介于两者之间 。因此，在回火
过程中， 钢的微观组织发生的改变可以通过淬火试 样在升温过程中的膨胀曲线反映出来 [8-9]。一般来说， 淬火钢在回火过程中随回火温度的升高， 其组织的 转变可分为马氏体的分解、残余奥氏体的转变、碳化 物的转变、碳化物的聚集长大及 α 相的再结晶等四 个转变阶段
。回火温度升高时，基体中残余的奥
氏体分解， 钢的膨胀量将会显著增加。但由于
51CrV4 钢的淬透性好， 淬火时残余奥氏体量极少，
因此在图 7 上难以观察到膨胀量增加的现象， 即反 映不出残余奥氏体分解这一阶段。对比图 5 和图 7 可以看出， 冲击功随回火温度变化的三个阶段和对 应温度区间膨胀量的变化规律有较好的一致性。当淬火钢在低温段 (310 ℃ 以下 ) 回火时，马氏体 发生分解，得到的是回火马氏体组织，如图 8(a) 、 (b) 所示。由于碳原子的析出，马氏体点阵常数中的 c 减 小、a 增大，正方度 c/a 减小，因此这一阶段膨胀量增 加地较慢。由于回火温度低， 基体中过饱和的碳原 子很难完全从组织中析出， 大部分仅偏聚在位错线 附近的间隙位置处，或形成与母相共格的 ε 碳化物， 基体仍含有大量过饱和的碳原子
，因此基体硬度
《热加工工艺》 2010 年第 39 卷第 20 期
材料热处理技术 Material & Heat Treatment 在第三阶段，冲击功随温度的升高显著提高。这一阶 段中， 基体组织的韧化以及回火温度升高使得冲击 断口上沿晶断裂的现象逐渐消失， 并逐渐过渡为准 解理状形貌。
2010 年 10 月
参考文献 :
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30 min 以上时，硬度的变化逐渐趋于稳定；当回火时
间一定时， 淬火态钢的硬度随回火温度的升高而降 低，310～660 ℃回火时的硬度下降速度较平缓。
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(上接第 143 页)
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艺，研制了相应的设备。以 45 钢为研究对象，强化 层的厚度为 0.3～1 mm， 而传统的电接触强化层的 厚度小于 0.3 mm。强化层的宽度可达 5 mm，较之传 统的电接触强化层的花纹状强化层也有了较大的改 善。通过对大电流作用下 45 钢强化层的耐磨性试 验可知，强化试样具有良好的耐磨性能。参考文献 :
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Hot Working Technology 2010, Vol.39, No.20
第一篇:crv是什么材料SCS经常加工材料（中外牌号对照）表
各 国 牌 号 序号 Item
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 合金工具钢(alloy tool steel) 弹簧钢(spring steel) 轴承钢(axletree steel) 碳素工具钢(Carbon tool steel) 合金 结构钢(alloy structural steel)
种类(Description)
Q235-A(A3) 20 45 35Mn Y15Pb 40Cr 15CrMo 35CrMo 42CrMo 65Mn GCr15 T8 T10 Cr12 Cr12Mo1V1 9Mn2V 50CrV4
国际标准 (IS0)
Fe360B C20e C45e
德国 (Germany) DIN W-Nr
RSt37-2 CK20 CK45 1.8
美国 (American) ASTM UNS
A283GRC G1 G10370
37 12L14 40
W108Extra W110Extra D3 D2 2 O1 T1 303 304 316 316L 321 430 430F 420F 440A
日本 (JIS)
SAPH38 s20c S45C S35C SUM24L SCr440 SCM415 SCM435 SCM440
050A17 050A20 060A47 080A35
A37-2 XC18 XC42H1
碳素结构钢(Carbon steel) 优质碳素 结构钢(fine carbon steel) 易切削 结构钢(cutting steel)
11MnPb28 41Cr4 34CrMo4 42CrMo4
9SMnPb28 41Cr4 15CrMo5 34CrMo4 42CrMo4 65Mn4 100Cr6
1.5 1.0 1.5 1.5 1.208 1.2 1.2241
G1 G4 G1 T7 T3 T3
S250Pb 530A40 708A37 080A67 42C4 15CD4.05 34CD4
SUJ2 SK6,SK5 SK4,SK3 SKD1 SKD11
535A99 BW1B BD3 BD2 BO2
100C6 Y Z160CDV12.03 90MV8 90MCW5 HS18-0-1 Z10CNF18.09 Z6CN18.09 Z6CND17.12 Z2CND17.12 Z6CNT18.11 Z8C17 Z10CF17 Z30CF13
TC80 TC105 210Cr12 90MnV2
C80W1 C105W2 X210Cr12 X155CrVMo121 90MnCrV8
9CrWMn 黑 色 高速工具钢(high speed steel) W18Cr4V 金 Y1Cr18Ni9 属 (bla 0Cr18Ni9 ck 0Cr17Ni12Mo2 meta 00Cr17Ni14Mo2 l) OCr18Ni10Ti 不锈钢(stainless steel) 1Cr17 Y1Cr17 Y3Cr13 7Cr17
SKS3 SKH2 SUS303 SUS304 SUS316 SUS316L SUS321 SUS430 SUS430F SUS420F SUS440A
BO1 BT1 303S21 304S15 316S16 316S12 321S12 430S15
HS18-0-1 17 11 20,20a 19,19a 15 8 8a
S18-0-1 X12CrNiS18.8 X5CrNi18.9 X5CrNiMo18.10 X2CrNiMo18.10 X10CrNiTi18.9 X8Cr17 X12CrMos17
1.5 1.1 1.1 1.4
T1 S3 S3 S4 S4
属 (bla ck meta l) 不锈钢(stainless steel)
SCS经常加工材料（中外牌号对照）表
各 国 牌 号 中国 (GB)
11Cr17 0Cr17Ni4Cu4Nb 0Cr18Ni9 0Cr17Ni12Mo2 0Cr19Ni13Mo3 11 20 25 15 8 4 1 ISO K30 M20 X5CrNiMo17 13 X6CrNiTi18 10 X8Cr17 X20Cr13 X5CrNiCuNb17 4 DIN/厂商牌号(trademark) -/THR,TR M2/AT15.ATM 美国 (American) 44 860 1.6 1.4021
29 30 31 32 33 34 35 36 37
种类(Description)
国际标准 (IS0)
德国 (Germany) DIN W-Nr
X105CrMo17 X5CrNiCuNb17.4 X5CrNi18.9 1.5
美国 (American) ASTM UNS
S4 S3 S3 S4 S17400
440C 630 304 316 317 321 430 420 630 日本 (JIP) G3 U2
日本 (JIS)
SUS440C SUS630 SUS304 SUS316 SUS317 SUS321 SUS430 SUS420J1 SUS630 英国(BS) NC SU
Z100CD17 Z6CND17.04
304S15 316S31 317S16 321S12 430S15 420S37
Z6CN18.09 Z6CND17.12 Z6CNT18.10 Z8C17 Z20C13 Z6CNU17.04
耐热钢(refractory steel)
OCr18Ni10Ti 1Cr17 2Cr13 0Cr17Ni4Cu4Nb 中国（YS)
法国(NF) TG2 TU2
瑞典(Sweden) H20 H20,SH
硬质合金(hard alloy)
序号(Item)种类(Description)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 有 色 金 属 (col oure d meta l) 黄铜(brass) 纯铜(copper)
T2(99.90) H62 H59 HPb59-1 QSn4-4-4 QSn6.5-0.1 QAl5 QBe2 2A12(LY12) 5A02(LF2)
国际标准 (IS0)
Cu-ETP CuZn40 CuZn40 CuZn39Pb1 CuSn4Pb4Zn3 CuSn6 CuAl5 CuBe2
德国 (Germany) DIN
E-Cu57 CuZn40 CuZn40 CuZn40Pb2 CuSn6 CuAl5 CuBe2 AlCuMg2 AlMg2.5
美国(American) 日本(JIS) W-Nr ASTM
C1 C28000(Cu60) C3 C5 C 61
C101 CZ109(Cu60) CZ109(Cu60) CZ122 PB103 CA101
Cu-a1,Cu-a2 CuZn40 CuZn40 CuZn40Pb CuSn4Zn4Pb4 CuSn6P CuAl6 CuBe2 83 6061
C1 C2 C5 C6 A9 A9
C C C C A A N4 N8 H20
青铜(bronze)
5083(LF4) 变形铝合金(wrought aluminium alloy) 12 6061(LD30)
AlMg4.5Mn AlMg1SiCu
中国 变形铝合金(wrought aluminium alloy) (GB)
有 色 金 属 (col oure d meta l)种类(Description)
SCS经常加工材料（中外牌号对照）表
各 国 牌 号 国际标准 (IS0)
德国 (Germany) DIN W-Nr
AlMgSiMn AlZnMgCu1.5
美国 (American) ASTM UNS
日本 (JIS)
序号(Item) 缩写代码(Abbr.)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 工 程 塑 料 (eng inee ring plas tic) PEEK PTFE POM PA ABS PC PE PVC PSU PUR 酚醛树脂布层 环氧玻璃纤维板 FR-4
材料(material)
英文名称(English Name)
polyether etherketone polytetrafluoroethylene polyformaldehyde polyamide acrylonitrile-butadienestyrene copolymer polycarbonate polyethylene poly(vinyl chloride) polysulfone polyurethane fabric phenolic laminated epoxy polyester glass fiber plank
中文名称(Chinese Name)
聚醚醚酮 聚四氟乙烯 聚甲醛 聚酰胺 丙烯腈-丁二烯 -苯乙烯共聚物 聚碳酸酯 氯乙烯 聚氯乙烯 聚砜 聚氨酯 胶木板 环氧玻璃纤维板
第一篇:crv是什么材料DIN(德国） 1.7 1.7 Ac35 1.0308 AC52.3 1.0570 9SMN28 1.0715 9smnpb28 1.0718 9smnpb36k 1.0737 60SIMN6 1.0908 CK15 1. 1.1165 ck35 1.1181 ck45 1.1191 ck60 1.1221 ck67 1.1231 ck101 1. 1. 1.. 1.. 1.CR12 1. 1. 1.2083 21MNCR5 1.CRV3 1.2210 40CRMNMO7 1.2311 40CRMNMOS8.6 1.2312 -X36CRMO17 1.2316 35CRMO4 1.2330 X38 CRMOV5.1 1.2343 X40CRMOV5.1 1.2344 60CRMOV18.5 1.CRMOV5.1 1.2363 X32CRMOV33 1.CRVMO12.1 1. 1.CRW12 1.MNCRW4 1.2510 45WCRV7 1.2542 60CRV7 1.2550 X30WCRV9.3 1.2581 X50CRMOW9.1.1 1.2631 45NICR6 1.2710
材料 Ac34.2 Ac37.2 Ac44.2
L3 D3 420 420 L2
Z200C12 Z40C14 Z40C14 107CRV3
P20 H11 H13 A2 H10 D2 F1 D6 O1 S1 S1 H21
Z38CDV5 Z40CDV5 Z100CDV5 32CDV 12.28 Z160CDV12 Z210CW12.01 90MWCV5
55NICRMOV6 56NICRMOV7 50NICR13 X19NICRMO4 X45NICRMO4 90MnCrV8 S10.4.3.10 S9.4.3.11 S12.0.5.5 S6.7.6.10 S6.5.2.5
1.4 1.8 1.7 1.7 1.5 1.3
L6 6F3 L6 P20
55NCDV7 55NCD12
O2 T42 T15 M35
90MnV8 Z130WKCDV10-10-04-04
Z85WDKCV06-05-0402;HS6-5-2-5
日本 SS330 STKM12AC SM400A B C STKM11ABC SM490ABCYAYB SUM22L23L24L SUP6 S15
S45CORS48C S58C SUP4 SK3orSK5 S45C S50C SUJ1 SKD1 SUS420 J2 SUS533 STUB SNO815 SOM
760 UHB-12
XW-5 STANVAX STAVAX ESR ESU
618orUDDAX HODAX 718 VIDAR SUPREME 8407/ORVAR XW-10 XW-41/XW-42 XW-5 DF2/DF3 M-4
SKD6 SKD61 SKD12 SKD7 SKD11 SKD2 SKS3 SKS41 SKD5
SKS51 SKT4
ASP-30 SKH10 HSP16 ASP-60
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