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建的环球金融中心（高４９２ｍ），与东方明珠电视塔（高段瓣惫镶缝构麓阂鞫圆滚燕邃工建越濑，萁孛主试 验黢宽３ｍ、高２ｍ、长２０ｍ。风遽涟续可调，最大风速可达４５“ｓ，流场性能良好，测力采用的天平 为瑟本濂３的六分黛天平翱棚虞的篱姆调制放大蒸绒。 ｌ。２试验模型 聪ＦＢＢ所采用的模型的设计除了要模拟建筑物 的外形外，还要满愿轻质和网９度要隶，以保证天４黼柚遥遥相塑。上海是台风雾发地区，风褙虢是惫戴大厦的控涮祷载，金茂大攫又是集办公、犍寤、 簸游纛巍麦一髂熊超高震建筑，隧戴爵究冀豁逮麓 魑必要的。高藤建筑结构舒遭魔主要与加速度有 捷，《高层建筑民用钢结构技术规程》（ＪＧ圆９。８９）Ｉｌ】 媲宠了顺风向、横风向的最大加速度的限值标雄，平旗登系统薛赢频燮漤。金茂大厦蓑餍轻震泡沫燮料徽禳心，乡｝盖轻震的硬逸耦本黪藏嚣架，再毽冀 表面贴ｌｍｍ厚的轻质泡沫广告纸模拟外形。底部 衬铝板与天平相连。模型的缩尺比为１：５００，模烈ｌ穆年重理期憨鼹大翻速凄限蕊标难为；２８。翻鬈《公共建筑），２３。霹礅ｇ《公寓建筑），ｌ激ｇ＝彩ｌｏｏｏ，ｇ洚重 力加速度。 国内外对上海金茂大厦风振特性己傲了不少 麟究。匡辨主要怒加拿大蘑安赡大学边羿瑟躐澜鳇 蜜鬻摄告磷，圈内集中茬同济大学颟骥教授等【辎１ 分别用测压、离频动态力天平（简称磁ｉＢＢ）测力、 气弹模型方法所做的相关研究。但不足的是，哟于 我淘蔫载规藕婚１对湍流度没有馓明确的要求，加± 溅绣搂撅上存在～定的难褒，这些蠢紊造藏翮离澄 霄研究的流场湍流度均偏低，柱对金茂大蓐避稃试 验时所用Ｄ豢她貌的梯度风鬻度处的湍流艘大致 为２％～３％，远邋低于发达国家栩关荷载规范对此 璞攒标熬要求，蓊寒流端瀛痍会魏著黪蝻到纛艨建惑离度势ｏ＋８辱越，憨黧量魏ｏ。巷熊若戮。媳漏试验模鍪翔图ｌ蒲示，经遗溅蹩，天平。摸燮蓉麓翡最低褥 阶圈有频率为３６。酣｝玩和３８Ｈｚ，它们分别对应予天平的聪、尬两个方向，相应的模态阻尼比均为】。。璐Ｓ。 试验对掇箨缭足融翻转耋耋径将结梅灞鬣６；。饿半径范围内现存的和未来发展：隋况下的２７幢高屡建筑按同样比例做成模型分别按其相对位鬣 放在主楼模型周围并阑定在太转盘上。各楼之闻的 褶瓣键黉总平瑟鬻瓣糊２赝示。除了卷瘩金蓑丈厘 蕊霄髑圈高层建筑群黪影响筛，最髓褥关注的还戆 待建的环球金融中心的干扰影响，该建筑物高达 ４９２ｍ，总距离金茂大鹱仅２００ｍ左右。为了得到鑫 茂大麟鬻隧密集离蘸建筑对其躲透凌艇影晌，本文 考惑了企茂大厦罔圈建筑未建藏（以下蕊豫单体》帮 周围建筑建成后（以下简称群体）的情况，同时为了 得到待建的环球金融中心对金茂大厦舒适度的影 响，簌激下讨论中，黪群体情况分势溺豳建筑弗考 鏖舔辣塞融孛心建蒜≤工褫ｌ≥翻褒纛瀚匿建筑《王况 ２）两种工况进行分桥对比。筑的动力响应搿。由于金茂大厦处于高楼鳞次栉比的繁荣黼贸 隧，地理位置特殊且其本身结构典型，因此程熙接 避实舔环境靛试骏条件下对冀煎薪进行磅究蹩一 壤禳宥意义鲶工侔。基于逮一蕊，本文酋巍槎媳濑 中模拟出了岛翱拿大国家规藏Ｆｌ较接近的Ｂ、粉类 流场，再采用嘲ｍＢ技术进一步对这一典型的标志 憔建筑进行试验研究，分柝了德于较高湍流虞飙场 巾缝梅３３罐瓣辫凄楚鳇峰值翱速疲，霹对分擀魄较 了来流蒲瀛度及闽围建筑黠惫麓大厦箭遥凌的影 响，特别研究了环球金融中心对金茂大厦舒适发的 影响，最后对不问设计风速的取德方式所计算出的 蜂髓麴速度进行了分析和对蜓。ｌ试验筒介及数据分轿方法１。ｌ试验设备 本文试验主簧在汕头大学风洞实验蜜的Ｓ墨◇Ｘ．１风瀛避行，鬈固ｘ—ｌ篷一瘫具有窜饕戳试验万 　 方数据爹适ｌ瑰霸猕蘸转速惑ｅ顽黧建㈣ｌ图ｌ飙洞试验模型工程力学１０３可由其中定义脉动系数的表达式（７．４．２＿８）”１和相关 参数的具体含义导出湍流度的表达式为：厂，、一。，。（ｚ）＝ｏ．１×３５１ ８。‘０“）｜云ｌ＼ｌｕ／（１）图４给出了我国和西方主要国家规范的Ｄ类地 貌湍流度剖面的比较，其中缸表示梯度风高度。由图中可见：与西方国家相比，由我国规范间接计算出的湍流度明显偏低。表１则列出了Ｂ、Ｄ类地貌 模的梯度风高度附近（在Ｄ类地貌下，它接近于金 茂大厦的塔尖高度）所对应湍流度的结果比较。图２金茂大厦周围建筑群总平面图（图中数字为楼高度）Ｆ追．２ Ｐｌｍｖｉｅｗｏｆｍｅ ｓｕｒｒｏｕⅡｄｉｎｇｓ ｏｆＪｉｎ Ｍ∞Ｂｕｊｌｄｉｎｇ１．３风场模拟 本文采用被动模拟方法模拟流场，主要采用在 风洞试验段入口加尖塔和沿风洞地板分布粗糙元 方式，按照建筑荷载规范口１模拟出了较好的Ｂ类、 Ｄ类两种大气边界层流场。图３为Ｂ类和Ｄ类地貌 的平均风速和湍流度剖面的模拟结果。图中乙和 以分为模型的梯度风高度和相应风速，Ｌ为湍流度。图４ Ｆ培４Ｄ类地貌下不同国家规范的湍流度Ｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅｉｎｔｅｎｓ时ｏｆｅｘｐｏｓｌ】ｒｅ ｃ咖ｇｏｒｙ ｄｉ脏咒ｎｔｃｏＩｍｎｊｅｓＤｄｃ缸ｅｄｂｙｄｉ岱玎ｅｎｔ ｃｏｄｅｓ ｏｆ表１梯度风高度处湍流度比较Ｔａｂｌｅ １ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆ血ｃ栅ｂｕｌ蚰ｃｅ ｉｌｌｔｃｎｓ时ａｔ协ｅｈｅｉｇｈｔ Ｂ类地貌脯ｇｍｄｉ蚰ｔＤ类地貌Ｍ１５ ８ １４ １６率试验 欧洲规范 加拿大规范９ １０ １２从表ｌ可见，本文试验流场在梯度风高度所对 应的湍流度远高于已有试验所用的湍流度值，且接 近于西方国家对此项指标的建议值，流场模拟效果 比较理想。１．４基本计算公式模型天平系统的检测结果显示系统的基阶固㈣Ｄ类地貌 图３平均风速和湍流度剖面Ｆｉｇ．３有频率均相对较低，这就会导致在感兴趣的频段内 被测信号发生畸变，而结构的加速度响应跟激励的 高频部分直接相关。为了提高被测信号的精度，本 文根据天平－模型系统模态参数的测试结果，采用以 下关系对天平信号解耦后的气动弯矩分量信号进Ｍｅ∞ｗⅢｓｐｅｅｄａｎｄ乱Ｊｒｂｕｌｅｎｃｅｉｍ％ｓｉｔｙ ｐｒ０６ｌｅｓ西方主要国家规范对湍流度都有明确的条文 说明，而我国荷载规范却没有给出相关的条款，但万 　 方数据王程力学行嫠正：中心麴影雅，各个藏阍角下酶峰蕊烟速度基本上糍泌，＝意跻式审，黾，《，》为攘据天平测褥僖鼍瓣功率瓣辩攫，避，但在两种地貌下结构的横风向加速度要显著离 于顺风向加速度，这种现象已多次禚汕头大学风洞 实验童麴风漏中观察到，教对于超髓层建筑的风振 嗡痰分橱，搂风离抖擞响应更鏖该孽｜起关注。‰《力为修霆艋的气动鸯矩功率谱密度，嚣 １巩ｂ（，）Ｊ２为模拟天平系统的机械导纳函数为。｜蹦力产２陬赢习姻’ ㈧制串（２缸丢）‘式中厶，缸分别为系统的阐有频率和模悫阻尼魄。瘟舅Ｉ力天平遐论‘酗可戥摊弊得到结构联都蜂值恻ｐ嚣其中知，氢分别抛风速比和缩尺比，蛑为模杰鹱量，磊为结稳麓纂羚隧蒋蒙搴，蔑攘分舞中敢◇＋ｌ碡稻，ｆ 为结构模态隧魑比，颤是峰值围子。为了与文献瞄】 比较，结构隰飕比取１．５％，峰值因子取２。５。渤譬方翻意试验主要结果分析２。ｌ基本试验绻巢 根据规范，上海地区１０年重现期对鹰的基本风龌为Ｏ。４ｋＰａ，根据以上基本公式计算，阁５鳓和 躐５氆》、图器渤霸阉鑫国≥分荆绦蕊按照规范§蛰年耋瑷期基本风遣藩阁下，Ｂ类、粉粪遣貔下垒菠大厦 ３３４ｍ高度处的并和ｙ方向峰德加速度随风向角的变 化。 杰图５及圈翥可见，８类她貔下有栩当一部分（ｂ）ｙ方向圈５秘熬地魏峰值加速魔确魔菇游爨下的蜷馕黼速度大予２黼毽，部分风彝角下的峰值加速魔大于２８ｍ骱三种工况最大峰髓加速 度为５３．３ｍｇ左右，这种趋势猩高湍流度的粉类风 黪试验争显褥熙显著，绝大郝分风向角下奠爆馥加雾｛嚣。煮薹嗨舔￡ａｅｅｅｌ燃糕勰薅ｓ弦彝鼹搬黝棼黼鹱糟。溅耀刚嚣速凌大于勰燃鞯，悉大于２寒粥熬氯海燕邀魄熬粪越貌增加很多，三种工况娥大峰值加速魔离达 ６６。４ｒｎｇ，说明结构峰值加速度响应会随着湍流度的 增加而增加，遮样的结果也意昧着居住者会感到不 逶。 本文掰采删盼坐标系是阂定的，敌巨５、豳６ 中的啦在Ｏｏ、１８００为顺风翔，９０。、２７０。则为横风 向，相反吼在驴、１８０。为横风向，９矿、２７０。则为 激飘囱。由图薹、阉巷可戳簧溺，著不计舔球塞融黼苫方向万 　 方数据工粳力学中心鬻霹能使金菠大黉酶最大峰馕加速度增加 ５５％（嚣类地貌）和１０％∞类地貌），它相当于环球金 融中心对于金茂大髓的峰值加速度所产生的动力 干拢麟予臻：义为金茂夫攫受撬奏誊矮的簸丈峰值热 速度熊魄）在Ｂ、Ｄ薅种遣貌下分剽为｜，５５窥ｌ。ｌ舔。 这个结果显示环球鑫黻中心的干扰效应随流场的 湍流度的增加而减少，它同样印证了融有针对群体 超赢屡建筑的于扰晌感的研究中得嬲麴群动力干扰 效痤隧瀚流度蘸耋鬟灏瑟谶少”酶继稳溅溏嚣ｅ瓣㈥，Ｋ五鞠㈧等霜’峰。２．３进一步分析（：ｂ）ｙ万同凰蜉弱类地貔峰值瀚蘧艘确瘟攀穗蕊ｌ酝螽ｃ由以上分析计算螨累可见，无谂在何种工况， 计算懑鹣峰值魏速度麴盛示，垒茂太澄懿耪透癀不 麓满蔑瓣求，僵这个绻祭似乎又和魏鬻存在矛盾之 处，主要是：在以上分析中，基本风瓞足按照规范 取值的，事实上，如果聚用实际气象赘料进行模拟 计算删酶话，对应１０年煎瑰期溢带风气候豹梯度风 速鸯３◇檄鼹，这时计箨察酶蜂篷翔邃凄僮将鲷翌僬 于按照规范的１０年熏现期基本风愿的计算结果。ａ∞棼ｌ嚣糕激怒瑶零稠｝ｓ。巍棼燃撙瓣ｅａ谂霉。搿袷文献［３】校据斌范所建议的１０年重现期基本风 遴下算出“Ｄ裁发展后环境”（相当于本文的工况 １）结构３３４ｍ高度处横风向和顺风向的总最大蜂值 熬遽疫≤由茹、影方嗣黢蜂毽熬逮壤平方纛开方蔗褥》 搀嬉Ｏ．３毪塔，大致只有本文结果瀚２藤，丽蕊扬黪影 响主要在于湍流度的大小，平均风剖面指数对干扰 散应的影响较小咿】，故产生这么大差别的主要原因 藏鼹瀛嫣鳇港滤趱。飙慧蒜皇番，国予本文试验滤 妫戆湍流度要赢予遐有文献试验流场懿湍流壤，不 同工况下的峰低加速度均要高于已有的相应结聚。 ２＋２环球金融中心的干扰效虞 实际环境中律翔于高屡建筑麴上鹣风振响澎 与蒺孤立状态嚣测定的结果荠不籀蔫，经手不同姻 对位置、形状和黼度的临近建筑搦会对建筑上作用 的风振响应产生不同程度的干扰影响。 试验结果显示：不计环球金融孛心豹影响，幂 藏王况≤单俸及工糯豁蚤个风商麴下的峰萤翱遴度 蒸奉上相近，遂意味着已有的周逑建筑对垒茂大篪 的加速度响应没构成盟著的干扰影响，这主要怒因 为憋建的周边赢滕建筑的最大鬻廑只有２ １５瓣逐不 及垒蔑大厦态度斡一半，这种憾魏下瓣干撬影响霹 阻惑喀不计，这个结果也印诿了恿脊群俸干扰效碰 研究所得出的“简度不及受扰建筑～半的施扰建筑魏翔烟，《”）隔窄羚类缝虢零矮竣谤瀑速下缝穗蝾德麴速度鼗较 Ｆ诲？鼢螂ａｆｉｓｏｎ雒ｐｏ瓣ａｅｅｅｌｅ豫畦ｏｎ ｗ赫旅鼠糟ｌ娃（Ｉ｝ｅｓｉ铲ｗｉｎｄｓｐｅｅ惑ｉｎ ｅｘｐｏｓｕｒｅｃ酏ｅｇ删掣Ｄ图７为由气象站辫料获得的风速计算得出的工 搋｜下缀掏３３４ｍ藤嶷楚攘风惫蜂蕊翻速瘦赡魔与 规范ｌ§年重蕊朝蒸本最速计算缝巢的瓯较。盘圈 中可见，采用气象赉料得到的风速计算出的峰值加 速度却均小于１５ｍ襄，袭明其舒适度性能满足要求。 曼然，造成这么大麴麓剐根本在于规范果溺麴设计 蕊速太大，所诗算密黪蒸奉鼹压逛趋于僚守。的干扰效应可以忽略不计”的结论（Ｘｉｅ和ｍ２濑妒蜘≥。褪是，谶验结果发现褥建的环球叠融中 心黠金蔑大厦斡蘸攘响应有毒鎏褰大盼影嗨，扶隧５ 和黼６可见：由于待建的环球金融中心的影响，在 骆类地貌下，隧个方向的最大蝾愎加速度可由原来 斡３舔。３磷；升至弱。３麴蟮；爵在ｐ樊邈貌下，则棚虚 翔遴凄由鑫翻曝舞麓黼，３羹缮。纛黼特建豹繇臻垒融３结语邋邋搴文研究瓣以褥出以下几个缝论： （１≥蔫瑟建筑鳃蔑糍晌瘟醚滚坜浚瀛度酶增熬万 　 方数据工程力学而增加，且由于本文试验的湍流度值高于已有研究 的流场湍流度值，所测算得到的峰值加速度值也要 显著高于已有的试验的测算结果。 （２）高层建筑的横风向风振效应均高于顺风向 情况，故横风向风振效应更应引起注意。 （３）现有周围周边建筑群体对金茂大厦的舒适 度影响不明显，但待建的环球金融中心在Ｂ、Ｄ两 类分别可使金茂大厦的顶部加速度增加５５％和１０％。 ［５】 【４］ｈｉ咖丘ｅｑｕｅｎｃｙ－ｆｏｒｃｅ－ｂａｌ锄ｃｅ ｍｅｍｏｄ【Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ Ｂｌｌｉｌｄｉｎｇ ｓｎｕｃｔ呲，２０００，２１（４）：５５～６０（ｊｎ ｃｈｉｎｅ嘲振动工程学报，２０００，１３（２）：１８８～１９４．Ｇｕｏｎｏｆ顾明，周印，张峰金茂大厦风致振动的试验研究【Ｊ】．Ｍｉｎｇ，Ｚｈｏｕ Ｙ．ｍ，ｚｈａｎｇＦｅｎｇ．Ｅｘｐｅ咖ｌｅｎｔａ王ｓｔＩｌｄｉｅｓｗｉｎｄ ｌｏａｄｓ卸ｄ ｗｉｎｄ—ｉｎｄｕｃｅｄ ｖ｜ｂｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｊｉｎ Ｍ∞Ｂｕｉｌｄｉｎｇ［Ｊ】．Ｊ０啪ａｌｏｆⅥｂｆａ廿ｏｎ Ｅｎ画ｎｅｅｎｎ岛２０００，１３（２）：１８８～１９４（ｊｎ ｃｌｌｉｎｅｓｅ） ＧＢ５０００９—２００１．建筑结构荷载规范ｆｓ】．２００２ＧＢ５０００９－２００１．Ｌｏａｄ ｃｏｄｅｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｌｌｏｆ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ咖ｃｔＩ】ｒｅｓ［ｓ】２００２（ｉｎ ｃｌｌｉｎｅｓｅ）［６】（４）在中国规范建议的基本风速下，Ｄ类地貌 下金茂大厦３３４ｍ高度处的峰值加速度在各个风向 角下普遍高于规范要求，也远高于Ｂ类地貌的相应 值，Ｂ类地貌下有相当一部分风向角的峰值加速度高于规范要求。删ｉｋｃ ＹＴＩ】ｒｂｕｌｅｎｃｅｅ侬斌ｏｎ ｍｕｎ瑚ｉｎｔｃｒｆｂ∞眦ｅｏｆｂｕｉｌｄｉｎｇｓ【Ｊ】．Ｊｏ啪ａｌ【７】ＮＢＣ１９９５ １９９５ Ｔｈｅｏｆ ＥｏｇｉｎｅｅｒｉｎｇＭｅｃｈａｎｉｃｓ，ＡｓｃＥ， Ｃ粕ａｄａ【ｓ】．１９９１，１１７（３）：４４３ｑ５６．Ｎａｄｏｍｌ Ｂｕｉｌｄｉｏｇ ｃｏｄｃｏｆ【８］Ｔｓｃｈａｎｚ（５）不同基本风速的取值方式所得到结构舒适 度的不同结论说明，直接应用规范的基本风压可能 会得到偏于保守的结果，对于某些特殊的超高层建 筑，应考虑直接采用气象资料进行分析计算。参考文献：【１】ＪＧＪｆｏｒⅡｌｅｏｆｄｃｔｃ皿ｉｎ撕０ｎＴ，Ｄａｖｃ叩ｏ＾ＡＧｎｅ ｂ勰ｅ ｂａｌａｎｃｅｔｃｃｂＩｌｉｑｕｃ ｏｆ ｄｙ腑ｍｉｃ诵ｎｄ ｌｏａｄｓ闭．Ｊｏ啪ａｌｗｉｎｄ Ｅｎｇｉ∞ｅｒｉｎｇ明ｄ Ｉｎｄｕｓ订ｉａｌＡｅｒｏｄｙｌ姗ｉｃｓ，１９８３，１３：４２９￣４３９．【９】黄鹏，顾明．高层建筑横风向动力干扰效应的试验研 究【Ｊ］．工程力学，２００３，２０（５）：５３～５８ Ｈｕ蛆ｇＰｅｎｇ，ＧｕＭｉｎｇＥｘｐｅｄ舭ｎｔａｌｓｔＩｌｄｙｏｆａｃｒｏｓｓ．ｗｉｎｄ ｄｙｎａｍｉｃ ｉｍ豇ｆｅｒｅｎｃｅ ｅ丘ｂｃ协ｏｎ ｔａｌｌ ｂｕ订ｄｊｎｇｓ９９－８９．高层民用建筑钢结构技术规程【ｓ】１９９８ ８ｐｅｃｉ６ｃ撕ｏｎｏｆ ｆｏｒ【Ｊ］．ＥｎｇｉｎｃｅｒｉｎｇＪＧＪ ９９－８９．ＴｃｃｂｎｊｃａｌＭｅｃｈａｎｉｃｓ，２００３，２０（５）：５３—５８．血ｓｔｅｅｌｓ呲ｔｌｌｒｅｓ ｏｆＪｉｎＣｈｉｎｅｓｅｌｔａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［ｓ】．１９９８．（ｉｔｌ Ｃｈｉｍｓｅ）【１０】）（ｉｅｚＮ，Ｇｕｗｉｎｄ—ｉｎｄｕｃｅｄ ｆｏｒ ｔｈｅ［２】ＨｏＴ ｃ Ｅ．Ａｓ协ｄｙｗｉｎｄｅ牖ｃｔｓＭａ０Ｍ Ａ ｃｏｍｌａｔｉｏｎ—ｂ船ｅｄ锄ｌｙｓｉｓ叽 ｊｌｌ耐咖ｎｃｅ ｅｆ‰ｔｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔａＵｎｖｏｂｌｌｉｌｄｉｌｌｇｐｒｏｊｅｃｔｓｈ锄曲ａｉ，ｃｈｉｍ［Ｒ】．ＢＬⅣｒ＿ｓｓｌ，ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ叽ｗｉｎｄ＆Ｓ咖ｃｔＩ】ｒｅｓ，ＡＩｌ ｈ１Ｉｅｍｔｉｏｎａｌ Ｊ０ｍ“，２００５，８（３）：１６３～１７８ ［１ｌ】Ｋｈ粕ｄｕ打Ａｉｎ圯ｒｆｃｒｅｎｃｅＣ，Ｓ协ｔｈｏｐｏｌｌｌｏｓ ｅ丘ｂｃｂｏｎＷｅｓｔｅｒｎ Ｏｎｔａｒｉｏ Ｕ砌ｖｅｒｓｉ饥Ｃ蚰ａｄａ，１９９４ 【３】 顾明，周印，张峰．用高频动态天平方法研究金茂大 厦的动力风荷载和风振响应【Ｊ］．建筑结构学报，２０００，Ｔ，Ｂ６ｄａｒｄ Ｃ．Ｗ．ｍｄ—ｉｎｄＩｌｃｅｄｒｃ“ｅｗｏｆ ｔｈｅｂｕｉｌｄｉｎ譬ｓ—ａ２１（４）：５５～毋Ｍｉｎｇ，Ｚｂ肌Ｙｉｎ，Ｚｈ柚ｇ Ｆ朗ｇ．ｓｔｕｄｙ ｏｎｗｉｎｄｌｏａｄｓ 锄ｄ ｗｉｎｄ抽ｄｕｃｅｄ ｖｉｂｒａ６０ｎ ｏｆ Ｊｉｎ Ｍａｏ Ｂ删ｄｉｎｇ ｌｌｓｉｎｇＧｕｓ协ｔｅ－ｏｆ－也ｅ－ａｎ【Ｊ】．Ｅｎｇ硫ｅｒｊｎｇ Ｓ劬ｃｔＩ】ｒｅｓ，１９９８，２０（７）：６】７～６３０万 　 方数据高湍流度风场下金茂大厦的舒适度分析作者： 作者单位： 洪海波， 谢壮宁， 倪振华， 顾明， HONG Hai-bo， XIE Zhuang-ning， NI Zhen-hua， GU Ming 洪海波,谢壮宁,倪振华,HONG Hai-bo,XIE Zhuang-ning,NI Zhen-hua(汕头大学土木工程系 ,广东,汕头,515063)， 顾明,GU Ming(同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海 ,200092) 工程力学 ENGINEERING MECHANICS )刊名： 英文刊名： 年，卷(期)：参考文献(11条) 1.GB .建筑结构荷载规范 2002 2.顾明;周印;张峰 金茂大厦风致振动的试验研究[期刊论文]-振动工程学报 .顾明;周印;张峰 用高频动态天平方法研究金茂大厦的动力风荷载和风振响应[期刊论文]-建筑结构学报 .Ho T C E A study of wind effects for the Jin Mao building project Shanghai,China 1994 5.JGJ 99-1989.高层民用建筑钢结构技术规程 1998 6.Khanduri A C;Stathopoulos T;Bédard C Wind-induced interference effects on buildings-a review of the state-of-the-art[外文期刊] .Xie Z N;Gu M A correlation-based analysis on wind-induced interference effects between two tall buildings .黄鹏;顾明 高层建筑横风向动力干扰效应的试验研究[期刊论文]-工程力学 .Tschanz T;Davenport A G The base balance technique for the determination of dynamic wind loads[外 文期刊] 1983 10.NBC 1995.The National Building Code of Canada 1995 11.Taniike Y Turbulence effect on mutual interference of buildings 1991(03)本文链接：http://d..cn/Periodical_gclx.aspx
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